Вытеснение - смазка
Cтраница 1
 |
Многоплунжерный насос ( тип С18 - 1. [1] |
Вытеснение смазки в каждый отвод происходит последовательно що ходу движения плунжера. [2]
 |
Многоплунжерный насос ( тип С18 - 1. [3] |
Вытеснение смазки в каждый отвод происходит последовательно по ходу движения плунжера. [4]
Вспомогательный поршень 1 обеспечивает равномерное вытеснение смазки из пустотелого поршня и служит в то же время механическим разграничителем между смазкой и пластовой жидкостью. [5]
Смещение кривой 3 относительно 1 объясняется отмеченным выше гистерезисом, обусловленным вытеснением смазки из сопряжения. Из сопоставления зависимости силы трения по нагрузке в условиях разрежения и без него видно, что при обильной смазке разрежение равнозначно дополнительной нагрузке Q120 кг на направляющие, а при повторном вакуумировании Q100 кг. Обращает на себя внимание увеличение гистерезиса с ростом нагрузки. Это объясняется тем, что основная нагрузка способствует вытеснению смазки из стыка и затрудняет последующее восстановление исходного масляного слоя. Расчет дополнительной нагрузки, создаваемой ваку-умированием по формуле ( 7), приводит к следующим результатам: ( / 1 4 32 кг / см, Q108 кг. При этом отклонение от эксперимента не превышает 8 - 12 %, что вполне удовлетворяет требованиям практики. На рис. 4 показано изменение силы трения в переходном режиме формирования разрежения в гидроопорах. Момент включения вакууми-рования в гидроопорах соответствует нулю времени. Сила трения как функция времени и степени разрежения изменяется в соответствии с кривыми / - 5 - Они построены для нагрузок на направляющие, обусловленных весом перемещаемого узла, и имеют нелинейный характер. В частности, 1 соответствует весу узла 200 кг, а 2 - 260 кг, 3 - 320 кг, 4 - 360 кг, 5 - 410 кг. Как следует из графиков, характер кривых идентичен. Причем процесс преобразования разрежения в силу трения ( изменение контактного сближения) протекает практически безынерционно. Последнее существенно сокращает постоянную времени объекта-ползуна и соответственно улучшает показатели динамического качества системы адаптации контактного сближения направляющих. Это, в свою очередь, позволяет рекомендовать двухполярное регулирующее воздействие при адаптации систем со смешанным трением, когда используется гидравлический способ формирования управляющего усилия. Разброс данных не превышает 3 - 5 % от абсолютного значения величины силы трения. [6]
В особенности быстро изнашиваются направляющие машин, работающих с перерывами, поскольку во время перерыва в работе происходит вытеснение смазки из зазора между трущимися поверхностями. При каждом пуске такой машины вначале наступает полусухое или даже сухое трение. [7]
 |
Золотниковый распределитель-дозатор типа У8564. ( Обозначения в тексте. [8] |
В однолинейных системах смазки применяются распределители-дозаторы с золотниковым дозированием потока смазки и дозаторы импульсного действия с различными упругими элементами ( пружина, упругие материалы, воздух), осуществляющими вытеснение смазки в магистраль, по которой она подается к трущейся паре. [9]
Если же сталь, подлежащую штамповке, предварительно фосфатировать, то указанные осложнения не наступают. Фосфатная пленка препятствует вытеснению смазки даже при очень высоком давлении, а коэффициент трения сохраняется во время работы в пределах низких значений. Благодаря этому снижаются требуемые усилия, предотвращаются разрывы металла и значительно уменьшается износ инструмента. Несмотря на развивающиеся при прессовании высокие давления [86, 87], составляющие для малоуглеродистой мягкой стали 18 000 - 22 000 кгс ] см2, а для хромистых и высокоуглеродистых сталей 30 000 - 33 000 иге / еж2, сцепление фосфатной пленки с основным металлом сохраняется весьма прочным. [10]
На практике, как отмечает А. С. Ахматов [235], часто встречаются смешанные ( гетерогенные) режимы трения. Их возникновению способствуют состояние трущихся поверхностей ( шероховатость), недостаток смазки, вытеснение смазки из зоны трения и другие факторы. В реальных условиях возможны следующие сочетания ювенильного ( Ю), граничного ( Гр) и гидродинамического ( Гдр) трения: Ю Гр, Гр Гдр, Ю Гр Гдр, Ю Гдр. Первые-два сочетания наиболее часто встречаются на практике. [11]
Как видно из табл. 4, время переходного процесса и постоянные времени при набросе нагрузки в режиме Б4 по величине близки между собой и существенно разнятся при сбросе. Указанное явление говорит о том, что сближение поверхностей скольжения, рассматриваемое в малом и сопровождающееся вытеснением смазки из стыка, носит интегрирующий характер, а всплывание под действием упругих сил контакта - апериодический. Заметим, что точность положения ползуна в упомянутом режиме практически не снижается. [12]
Смещение кривой 3 относительно 1 объясняется отмеченным выше гистерезисом, обусловленным вытеснением смазки из сопряжения. Из сопоставления зависимости силы трения по нагрузке в условиях разрежения и без него видно, что при обильной смазке разрежение равнозначно дополнительной нагрузке Q120 кг на направляющие, а при повторном вакуумировании Q100 кг. Обращает на себя внимание увеличение гистерезиса с ростом нагрузки. Это объясняется тем, что основная нагрузка способствует вытеснению смазки из стыка и затрудняет последующее восстановление исходного масляного слоя. Расчет дополнительной нагрузки, создаваемой ваку-умированием по формуле ( 7), приводит к следующим результатам: ( / 1 4 32 кг / см, Q108 кг. При этом отклонение от эксперимента не превышает 8 - 12 %, что вполне удовлетворяет требованиям практики. На рис. 4 показано изменение силы трения в переходном режиме формирования разрежения в гидроопорах. Момент включения вакууми-рования в гидроопорах соответствует нулю времени. Сила трения как функция времени и степени разрежения изменяется в соответствии с кривыми / - 5 - Они построены для нагрузок на направляющие, обусловленных весом перемещаемого узла, и имеют нелинейный характер. В частности, 1 соответствует весу узла 200 кг, а 2 - 260 кг, 3 - 320 кг, 4 - 360 кг, 5 - 410 кг. Как следует из графиков, характер кривых идентичен. Причем процесс преобразования разрежения в силу трения ( изменение контактного сближения) протекает практически безынерционно. Последнее существенно сокращает постоянную времени объекта-ползуна и соответственно улучшает показатели динамического качества системы адаптации контактного сближения направляющих. Это, в свою очередь, позволяет рекомендовать двухполярное регулирующее воздействие при адаптации систем со смешанным трением, когда используется гидравлический способ формирования управляющего усилия. Разброс данных не превышает 3 - 5 % от абсолютного значения величины силы трения. [13]
Насос состоит из чугунного корпуса 6, в котором помещены две стальные шестерни 3 и 4, находящиеся в зацеплении. Ведущая шестерня 3 вращается на шариковом подшипнике 7, а ведомая 4 на неподвижной оси. На конце шланга имеется накидная гайка 10, при помощи которой производится присоединение насоса к заправочному клапану станции густой смазки. Всасывание и нагнетание смазки осуществляются шестернями, вращающимися в замкнутой камере. При выходе зубьев из зацепления во впадинах между ними создается разрежение, достаточное для всасывания смазки из тары. При входе в зацепление происходит вытеснение смазки из впадин в полость нагнетания и далее s нагнетательный маслопровод. [14]
Страницы: 1