Cтраница 1
Выход дистиллата зависит от температуры пиролиза. [1]
Влияние захвата колонны на состав и выход дистиллата при периодической ректификации довольно сложно и зависит от ЧТСР и величины отбора. [2]
Второй цикл рисаикла в основном влияет на увеличение выхода дистиллата дизельного топлива. Выход автомобильного бензина увеличивается незначительно сравнительно с первым циклом. Практически можно считать, что последняя полностью перерабатывается и нет необходимости идти на увеличение коэффициента рисаикла. Выход кокса при работе с КР2 1 54 не увеличивается против / С р 1 36 и колеблется в пределах 8 0 - 9 0 % на перерабатываемую нефть. Выход газа увеличивается на 1 0 - 1 5 % на нефть. [3]
Из приведенных данных видно, что с повышением температуры в подогревателе на 100е выход дистиллата увеличивается на 10 - 13 %, а количество кубового остатка соответственно уменьшается. [4]
ЦИАТИМ а показано5, что увеличение количества подаваемого в зону реакции газа ( азота) от 27 до 75 % ведет к увеличению выхода коксового дистиллата. При этом уменьшается выход бензина, фракции 200 - 350 С и кокса. [5]
Другие технологические методы устранения осаждения ТМАВ снижают эквивалентную точку исходного продукта или создают условия, при которых работа проходит при конверсии меньшей 100 %, на что обычно расходуется от 5 до 10 % объема потока, переносящего рецикловую жидкость, Эти методы снижают выход среднего дистиллата на нефтеперерабатывающих предприятиях. Кроме того, использование потока, переносящего рецикловую жидкость, означает, что водород идет на гидроочистку образующегося осадка, а не на получение среднего дистиллата. [6]
Соответственно изменению выхода дистиллата и остатка изменяются и их кислотные числа, но суммарное кислотное число, до сравнению с исходным, почти не меняется. [7]
Интенсивность циркуляции теплоносителя на данной установке, как правило, зависит от количества подаваемого на пневмотранспорт газового ( воздушного) потока. На данной установке при работе с рисайклом выход коксового дистиллата составляет 78 вес. [8]
Если поток, переносящий рецикловую жидкость из разделителя фрак-кий гидрокрекинга, уменьшить или исключить вообще, то прибыль от нефтеперерабатывающего предприятия возрастает, так как поток в этом случае превратится в высокоценные продукты среднего дистиллата. В дополнение к решению проблем, возникающих при работе, эта технология способствует увеличению конверсии гидрокрекинга, а также выходу среднего дистиллата. [9]
Как показано было выше при обсуждении результатов длительного пробега каталитического крекинга мазута, снижение индекса активности алюмосиликата в ходе пробега от уровня 36 - - 37 % до 20 - 21 % мало отразилось на снижении суммарного выхода светлых, но резко ухудшало-все показатели, характеризующие селективность действия катализатора, в частности, возросла интенсивность газообразования и коксообразова-ния. Из данных табл. 57 видно, что с понижением активности катализатора уменьшается выход газа и автомобильного бензина. Если при контактно-каталитическом крекинге мазута на активном катализаторе ( активность 30 - 31) выход газа до С4 составлял 10 - 10 3 %, а автомобильного бензина порядка 26 %, то на среднеактивном катализаторе ( активность 20 - 21) выход газа до С4 составляет 8 - 9 %; при этом выход автомобильного бензина колеблется в пределах 18 - 20 % на исходный мазут. Наблюдается повышение выхода дистиллата дизельного топлива и фракции, выки-мающей выше 350 С. [10]
Сопоставление характеристики конечных продуктов, полученных при дроссельном испарении, с исходным сырьем подтверждает отсутствие термического разложения в этом процессе. Для сопоставления процесса дроссельного испарения с простой перегонкой было проведено несколько обычных разгонок тех же кислот. Разгонки производились из колбы Клайзена при остаточном давлении 1 - 2 мм рт. ст. при продолжительности перегонки 15 мин. При этом перегонку доводили до выхода дистиллата, приблизительно соответствующего выходу при дроссельном испарении. Кубовые остатки, полученные при перегонке, обладали кислотным числом 35 - 75 и имели внешний вид пека; определить в них содержание неомыляемых веществ не удалось. Таким образом, в последнем случае кубовые остатки могут быть реализованы в качестве товарной продукции, например в производстве солидолов, тогда как при перегонке кубовые остатки являются только отходами. [11]
Катализатор DNC-8 в настоящий момент - наиболее эффективный аморфный катализатор для гидрокрекинга, который обеспечивает высокую избирательную способность по отношению к дистиллатам и получение высококачественного топлива для реактивных двигателей и дизельного топлива. Катализатор DNC-8 обладает существенно улучшенной температурной активностью и стабильностью по сравнению с ранее разработанными поколениями аморфных катализаторов фирмы ЮОПи. Как показано на 5, катализатор DNC-8 требует более низкую температуру в начале процесса для достижения требуемой конверсии и дезактивируется в меньшей степени, в то же время поддерживая конверсию. Как показано на 6, более чем 93 % по объему среднего дистиллата ( топливо для реактивных двигателей плюс дизельное топливо) могут быть получены из исходного вакуумного газойля. Конечно, на выход среднего дистиллата воздействует плотность исходного продукта, а также его характкристики, например, температура вспышки, точка текучести, граница отделения дистилляциейной фракции и эквивалентная точка. Высокий выход высококачественных продуктов достигается при самых разнообразных условиях работы. [12]