Выход - средний дистиллят
Cтраница 1
 |
Зависимость максимального выхода средних дистиллятов от плотности нефти при производстве 95-ок-танового бензина и среднего дистиллята 177 - 343 С с температурой застывания - 23 С. [1] |
Выход среднего дистиллята 177 - 343 С с температурой застывания - 23 С, получаемый из различных нефтей, плотности которых изменяются в широких пределах, на заводе, располагающем установками коксования и изомакс, сопоставляется здесь с выходами, получаемыми на заводах, перерабатывающих нефть до кокса с применением обычных процессов каталитического и термического крекинга. Предполагается, что тяжелый бензин процессов изомакс и термического крекинга подвергают каталитическому рифор-мингу; олефины С4 каталитического и термического крекинга используются для производства алкилата; на крекинг идет сырье, состоящее из газойлей: прямогонного 360 - 538 С и коксования 360 - 427 С. [2]
Поэтому выход среднего дистиллята получается более высоким в процессе RCC, чем в указанных выше вариантах. [3]
 |
Зависимость максимального выхода средних дистиллятов от плотности нефти при производстве 95-ок-танового бензина и среднего дистиллята 177 - 343 С с температурой застывания - 23 С. [4] |
С и выход среднего дистиллята 160 - 343 С соответственно 25 и 85 % объемн. [5]
Соответствующим регулированием условий процесса и работы ректификационной колонны выход средних дистиллятов можно изменять от 0 до 85 % объемн. Такая исключительная гибкость требуется крайне редко; капиталовложения можно значительно уменьшить, если принять размеры аппаратуры, допускающие значительно меньшие пределы возможного изменения относительных выходов продуктов. [7]
Поскольку уменьшение упругости паров продуктов риформинга позволяет получать риформаты с более низкими температурами кипения, в принципе можно повысить выход средних дистиллятов. [9]
При гидрокрекинге экстракта ( после удаления асфальтенов) требуется повышение температуры процесса почти на 28 для получения таких же выходов средних дистиллятов и бензина, как и при гидрокрекинге газойля. [10]
Исходной точкой для обсуждений являются два варианта установки для гидрокрекинга более низкого давления, доказывающие возможность минимизации капиталовложений и расхода водорода и повышения выхода средних дистиллятов на нефтеочистительном заводе. В докладе рассматривают несколько вариантов высокого давления установок, где высококачественными остатками установки гидрокрекинга пользуются на других технологических установках, например, как сырьем для жидкостного каталитического крекинга ( ЖКК) или для этиленовых паровых установок. [11]
Сравнение дистиллятных выходов нефтезавода в Таблице 2 показывает, что схема RCC позволяет получить более чем 2 % по объему дополнительного бензина, в сравнении с процессом Demex. Дополнительным преимуществом является увеличение выхода среднего дистиллята. [12]
В табл. 3 приводятся типичные данные о выходах и качестве продуктов, получаемых при переработке аравийских газойлей. Относительные выходы указываются для четырех уровней выхода средних дистиллятов. Во всех продуктах отсутствуют азотистые, сернистые соединения и алкены - Низкая температура застывания средних дистиллятов обусловливает их высокую ценность как компонента товарных продуктов в условиях, когда лимитирующим фактором является высокая температура застывания. Очевидно, что температура застывания среднего дистиллята гидрокрекинга лежит на 28 С ниже, чем для соответствующих прямогонных фракций. [14]
Уже давно известно, что гидрообессвривание нефтяных остатков позволяет не только удалять серу из топочных мазутов, что приобретает важное значение для борьбы с загрязнением атмосферы, но одновременно также улучшает другие свойства котельных топлив. Кроме того, при этом процессе увеличивается выход средних дистиллятов по сравнению с гя-желым котельным топливом. [15]
Страницы: 1 2