Cтраница 1
Вычисление усилий для консольных балок и ломаных стержней удобно начинать со свободного конца. При этом не требуется предварительное определение опорных реакций. [1]
При вычислении усилий и моментов в сечениях коромысла от распределенных нагрузок предварительно составлялись для соответствующих силовых факторов дифференциальные уравнения, которые затем интегрировались. [2]
При вычислении усилий в раскосах по формулам ( 7 - 9) и ( 7 - 10) величины Dm и От г могут оказаться отрицательными; это означает, что раскос Dm стал сжатым, а раскос Dm 1 - растянутым. [3]
При вычислении усилий необходимо иметь в виду следующее. [4]
При вычислении усилия Tg относительная погрешность имеет порядок / z, а для Ts в связи с сокращением главных слагаемых в силу е - vez 4 - O ( [ i2) погрешность имеет порядок удерживаемых членов. [5]
При вычислении усилий запрессовки по табл. 5 результат подсчета округляют до 5 m в сторону повышения для минимальных усилий и в сторону понижения для максимальных запрессовочных усилий. [6]
Риттер упростил вычисление усилий в стержнях, перерезываемых сечением тп ( рис. 111), составляя и решая уравнения моментов относительно точек пересечения каждых двух из трех пересекаемых стержней. При этом для того, чтобы получить очень простые формулы для усилий в стержнях, нам приходится решать каждый раз лишь одно уравнение о одним неизвестным. [7]
В результате вычисления усилия Р по формуле ( 13 - 23) получаем Р 3 222 / сГ, что практически точно совпадает с опытными значениями усилия. Сравнительно небольшая величина потребного усилия формоизменения выгодно отличает данный метод холодной штамповки изделий рассматриваемого типа от возможных иных технологических процессов их производства. [8]
В результате вычислений усилий по данным конкретных скважин были получены зависимости между усилием, препятствующим свободному спуску прибора, и скоростью движения потока смеси, состоящей из газа, конденсата и воды. В [2] установлено, что свободный спуск глубинного прибора нарушается при достижении скорости воды в потоке смеси в лифтовых трубах, равной 0 12 м / с, а конденсата - 0 3 м / с. С превышением указанных значений возрастает опасность выброса прибора и удара его о лубрикатор. [9]
Если при вычислении усилий и напряжений при p / h ll % дополнительно учесть, как указано выше, увеличение жесткости галтельного перехода, то расчетные напряжения снизятся ( кривая 7) и еще более приблизятся к экспериментальным. При p / h C Va применение теории оболочек и пластин, основанной на гипотезе плоских нормалей, становится недостаточным. Использование в этом случае справочных данных по концентрации напряжений в оболочках и пластинах ступенчато-переменной толщины затруднено ввиду их ограниченности. Применение коэффициентов концентрации для плоских деталей с галтелями дает завышенные результаты, так как при этом не учитывается значительное стеснение поперечных деформаций, вызванных кольцевой жесткостью оболочек. [10]
Блок 8 производит вычисление усилий в элементах по найденным из системы уравнений перемещениям. [11]
Решение канонических урабнений Вычисление усилий, Библ. [12]
Освещены также вопросы вычисления усилий для непрямолинейных токопроводов и для обмоток, влияния конечного сече -, ния проводников, нахождения точки приложения равнодействующей усилий и некоторые другие. [13]
В качестве примера вычисления усилий М, Q и N рассмотрим частный случай. [14]
Рассмотрим еще пример вычисления усилий в шпрен-гельной ферме ( рис. 132 а), загруженной равномерно распределенной нагрузкой. Для краткости записи уравнений равновесия при большом числе панелей удобно рассматривать нагрузку как равномерно распределенную, не забывая при использовании метода сечений о фактическом узловом загружении фермы. Наибольшие сжимающие усилия при заданной нагрузке должны быть в средних стержнях верхнего пояса. [15]