Вязкость - разрушение - сплав
Cтраница 1
Вязкость разрушения сплава Inconel X750, полученного методом вакуумно-индукционной выплавки в сочетании с вакуумно-дуговым переплавом, очень незначительно уменьшается при снижении температуры от комнатной до 4 К. Такое поведение типично для материалов, имеющих структуру аустенита, у которых вязкость разрушения остается практически постоянной при снижении температуры. [1]
Попытки определения вязкости разрушения сплава 7005 по величинам Кс или Kic [8] до настоящего времени были безуспешными только потому, что вязкость материала настолько высока, что нестабильный рост трещины не наблюдается даже при очень большой ширине образцов. При испытаниях надрезанных образцов толщиной 63 мм при изгибе были получены значения Kic в интервале от 43 2 до 56 2 МПа-м1 / 2, но они недостаточно корректны, поскольку нестабильного развития трещины при испытаниях не наблюдалось. [2]
Кармен и Кетлин [264] изучили вязкость разрушения сплава Ti-5 А1 - 2 5 Sn с малым содержанием примесей внедрения ( 0 023 - 0 026 % С; 0 01 % N; 0 08 - 0 086 % О2) в сравнении со сплавом промышленной чистоты. [3]
Первоначально усилия были направлены на повышение вязкости разрушения сплава Fe - 12Ni путем добавления химически активных металлов. Результаты проведенных исследований показали [2], что наиболее эффективной добавкой для повышения вязкости разрушения и прочности является алюминий. [4]
В работе [261] приведены данные Рандолла о вязкости разрушения сплава Ti - 6А1 - 4V двух плавок. [5]
В той же работе [267] была измерена вязкость разрушения сплава ВТЗ-1 при статическом изгибе плоских образцов ( толщиной 7 мм, шириной 14 мм и длиной 150 мм) с 60 надрезом глубиной 1 5 мм, заканчивающимся усталостной трещиной длиной 2 5 мм. [6]
 |
Кривая сопротивления сту трещины / / д-кривая. [7] |
В последние годы предпринимаются успешные попытки создания нового универсального метода оценки вязкости разрушения сплавов низкой и высокой прочности по величине так называемого / - интеграла ( критерий Черепанова-Раиса), представляющего собой изменение потенциальной энергии в упругопластиче-ском континууме в процессе распространения трещины. [8]
Исследования последних лет показали, что адсорбция на границах опасных примесей IV-VIB групп, ответственных за повышение порога хладноломкости и снижение вязкости разрушения сплавов железа в состоянии отпускной хрупкости, приводит также к значительному повышению склонности к межзеренному коррозионному растрескиванию, а также межкристаллитной коррозии в отсутствие напряжений. Так, в ряде работ Я.М.Колотыркина с сотрудниками, например [199], обнаружено, что адсорбция фосфора является причиной межкристаллитной коррозии закаленных аустенитных нержавеющих сталей типа Х20Н20 в сильно окислительных средах при потенциалах, соответствующих области перепассивации. Оказалось, что продукты растворения в НМО3 и Н38О4 значительно обогащены, а поверхностные слои металла по данным Оже-спектроскопии) обеднены фосфором. [9]
 |
Влияние водорода на вязкость разрушения сплавов ОТ4 ( а и ОТ4 - 1 ( б при базе испытаний 100 ( / и 1000 ( 2 ч. [10] |
Кроме временного фактора, на критический коэффициент интенсивности напряжений оказывает влияние и содержание водорода. Это происходит, по-видимому, за счет транспортировки водорода под действием напряжений в объемы металла непосредственно перед фронтом трещины, что приводит к дополнительному охруп-чиванию материала. Вязкость разрушения сплава ОТ4 с увеличением содержания водорода до 0 01 % растет. Дальнейшее увеличение концентрации водорода приводит к снижению величины коэффициента интенсивности напряжений. [11]
Для оценки влияния термомеханической обработки на прочность сплава Fe - 12Ni - 0 5А1, помимо горячей прокатки при 1373 К, слитки были прокатаны при 923 К ( в а-ру-области) и при комнатной температуре. Влияние термомеханической обработки при 1373 К и 298 К на прочность и вязкость разрушения сплава Fe - 12Ni - 0 5А1 показано на рис. 5 в зависимости от температуры отжига. [12]
Страницы: 1