Cтраница 1
Габариты реактора и объем катализатора определяют, исходя из объемной скорости подачи сырья. [1]
Габариты реакторов получаются небольшими и соизмеримыми с габаритами ротора. Действительно, для получения искусственных характеристик, приведенных, на рис. 3 - 20, приняты реакторы, имеющие активные сопротивления, равные внутреннему активному сопротивлению цепи ротора ( гр. Здесь нужно учитывать, что для ротора сопротивление хр есть реактивное сопротивление только от потоков рассеяния, а для реакторов, которые нужно выполнять со стальным сердечником, реактивное сопротивленце определяется полным потоком, сцепленным с витками реактора. [2]
Каталитическое окисление выгодно отличается от термического кратковременностью протекания процесса ( иногда достаточно немкольких долей секунды), что позволяет резко сократить габариты реактора. [3]
При исследовании механизма коксования тяжелых остатков необходимо изучать также и вопрос вспучивания остатка, так как характер и степень вспучивания его в ряде случаев обусловливают габариты реакторов и степень использования их внутренних объемов, а также режим ведения процесса. [4]
Отношение высоты слоя катализатора к высоте слоя инертного материала должно быть минимально возможным, так как стоимость катализатора на порядок больше стоимости насадки. При этом, конечно, длительность цикла не должна становиться меньше - 10 мин. Однако при большом количестве инертного материала увеличиваются гидравлическое сопротивление и габариты реактора. [5]
При этом исключается разбавление продуктового пиролизного газа и ухудшение его качества. В связи с применением газообразных теплоносителей повышается запыленность продуктового пиролизного газа. В то же время, внутренний обогрев конвекцией позволяет существенно интенсифицировать процесс пиролиза и сократить габариты реакторов по сравнению с внешним обогревом за счет теплопроводности. [6]
Наиболее целесообразно в качестве теплоносителя использовать рециркулирующий пиролизный газ. При этом исключается разбавление продуктового пиролизного газа и ухудшение его качества. В связи с применением газообразных теплоносителей повышается запыленность продуктового пиролизного газа. В то же время, внутренний обогрев конвекцией позволяет существенно интенсифицировать процесс пиролиза и сократить габариты реакторов по сравнению с внешним обогревом за счет теплопроводности. [7]
Однако активный уголь со временем дезактивируется из-за отложения смолистых веществ и его приходится заменять. Температура адсорбции не должна превышать 50 С, так как процесс экзотермичен. Каталитическую очистку от HjS можно усовершенствовать, проводя окисление непрерывно во взвешенном слое активного угля с непрерывной его регенерацией. Благодаря высокой скорости отвода теплоты из взвешенного слоя начальная концентрация H2S не лимитирована. Производительность реактора взвешенного слоя в 6 - 8 раз выше, чем при очистке в неподвижном слое, и соответственно меньше габариты реактора, возможна полная автоматизация процесса. [8]
Активность катализатора падает с заполнением поверхностных пор серой, и когда масса ее достигает 70 - 80 % от массы угля, катализатор регенерируют промывкой раствором сульфида аммония. Промывной раствор полисульфида аммония разлагают острым паром с получением жидкой серы. Однако активированный уголь со временем дезактивируется из-за отложения смолистых веществ и его приходится заменять. Температура адсорбции не должна превышать 50 С, так как процесс экзотермичен. Каталитическую очистку от H2S можно усовершенствовать, проводя окисление непрерывно во взвешенном слое активированного угля с непрерывной его регенерацией. Производительность реактора взвешенного слоя в 6 - 8 раз выше, чем при очистке в неподвижном слое, и соответственно меньше габариты реактора, возможна полная автоматизация процесса. [9]