Эжектирующий газ
Cтраница 4
 |
Схема эжектора, установленного на сопле ракетного двигателя. [46] |
Рассмотрим величину реактивной силы, возникающей при истечении газа из эжектора, схема которого приведена на рис. 9.30. Эжектирующим газом является выхлопная струя реактивного двигателя. [47]
Рассмотрим величину реактивной силы, возникающей при истечении газа из эжектора, схема которого приведена на рис. 9.30. Эжектирующим газом является выхлопная струя реактивного двигателя. Эжектируемый газ ( воздух) поступает в смесительную камеру непосредственно из атмосферы, поток смеси выбрасывается также в атмосферу. [48]
Последнее возможно только в том случае, если статическое давление во входном сечении камеры смешения не зависит от температуры торможения эжектирующего газа. [49]
На рис. 1 приведен составленный по результатам испытаний нескольких горелок график, иллюстрирующий зависимость коэффициента избытка воздуха на выходе из горелки от давления эжектирующего газа при различных соотношениях площадей горла смесителя и газового сопла. [50]
При выводе основных уравнений для расчета смесительной камеры, а также при рассмотрении условий существования режима не вводилось каких-либо ограничений, величины приведен -, ной скорости эжектирующего газа в выходном сечении сопла Лр Поэтому изложенный выше метод расчета смесительной, камеры по конечным сечениям в равной степени применим к эжекторам как с нерасширяющимся, так и со сверхзвуковым соплом эжектирующего газа. Однако протекание процессов в начальном участке камеры в случае применения сверхзвукового сопла имеет некоторые особенности. [51]
Расчет газовых неэжекционных камер ведется так же, как и эжекционных, только на рис. 6 - 1 не будет точки 3 и в расчете будут отсутствовать данные, касающиеся количеств эжектирующих газов. [52]
График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления рЦр 2& 3 55, которая достигается при отношении начальных полных давлений П0 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжек-тирующей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже при весьма малом расходе эжектируемого газа ( и - - 0) необходимо увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерасширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По 10 - 11, сводит на нет увеличение степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии эжектирующего газа. [53]
График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления psIPz - 3 55, которая достигается при отношении начальных полных давлений По - 12 и не возрастает более даже при: беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирую-щей струи в сечении запирания. [54]
При выводе основных уравнений для расчета смесительной камеры, а также при рассмотрении условий существования режима не вводилось каких-либо ограничений, величины приведен -, ной скорости эжектирующего газа в выходном сечении сопла Лр Поэтому изложенный выше метод расчета смесительной, камеры по конечным сечениям в равной степени применим к эжекторам как с нерасширяющимся, так и со сверхзвуковым соплом эжектирующего газа. Однако протекание процессов в начальном участке камеры в случае применения сверхзвукового сопла имеет некоторые особенности. [55]
Приведенный в § 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора - увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р 2 и Г определяются по параметрам атмосферы рн и Тн и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Ад, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. [56]
Приведенный в § 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора - увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Полное давление и температура эжектирующего газа рг и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Г2 определяются по параметрам атмосферы рн и Та и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями ta, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. [57]
 |
Характеристика эжектора. АВ - критические режимы, С - коэффициент эжекции при По - - 1. [58] |
С увеличением отношения давлений значение п для эжектора с данным значением геометрического параметра a F / F2 уменьшается. Причиной является то, что расход эжектирующего газа с ростом Pi увеличивается пропорционально Pi. При докритических режимах работы эжектора уменьшение коэффициента эжекции невелико. [59]
Сравнивая это выражение с предыдущим, получаем Gj const. Таким образом, увеличение коэффициента эжекции при повышении температуры торможения эжектирующего газа связано лишь со снижением расхода этого газа GI; расход GZ эжекти-руемого газа при изменении Т не изменяется. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5