Cтраница 3
В струйном компрессоре оо смешением в камере, когда сечения 1 - / и 2 - 2 совпадают, пассивный газ в начале смешения имеет значительно большую скорость, чем у компрессора рассмотренной выше схемы, а часть входного сечения камеры смешения занята активным соплом. Активный газ может подводиться к зоне смешения не через одно, а через несколько активных сопел. Дробление струи активного газа облегчает процесс его перемешивания с пассивным газом и позволяет сократить общую длину участка см ешения, но гидравлические потери в активных соплах при этом возрастают. [31]
При исследованиях ВНИИГД было установлено, что значения эффективного коэффициента продольной диффузии для СО2 могут превышать его значения для пассивного газа в 40 - 50 раз. [32]
На начальном участке пассивный газ поджима -, ется разбухающей струей активного газа, но он также подвергается расходному воздействию: часть пассивного газа переходит в зону смешения. Сужение проходного сечения должно привести к ускорению потока пассивного газа и уменьшению статического давления, а уменьшение расхода - к торможению газа и увеличению статического давления. Поэтому характер изменения статического давления на начальном участке смешения зависит от геометрии этого участка и интенсивности перемешивания потоков. Обычно это давление несколько уменьшается ( штриховая линия на фиг. [33]
При увеличении расстояния от выходного сечения активного сопла до начала цилиндрической части камеры смешения процесс перемешивания приближается к изобарному, и при прочих равных условиях увеличивается расход пассивного газа. [34]
Чем больше перепад давления в активных соплаэс компрессора с цилиндрической камерой смешения и чем меньше f3, тем в большей мере начальный участок камеры смешения ограничивает расход пассивного газа и тем меньше средняя скорость газа на выходе из камеры смешения. [35]
Активный газ, периодически истекающий из входных отверстий энергообменных каналов при смещении струи, имеет более низкую температуру, чем на входе в аппарат, т.к. часть энергии он затратил на сжатие пассивного газа. При этом снижение энтальпии активного газа определяется количеством теплоты, отведенной от энергообменных каналов. Высокая степень нагрева пассивного газа позволяет организовать отвод теплоты естественной конвекцией при незначительной поверхности теплообмена. [36]
Изменение располагаемой работы в трубопроводе между механическим и струйным компрессором, учитываемое коэффициентом т ] о, может происходить вследствие гидравлических и тепловых потерь, неравенства давления активного газа перед сжатием давлению пассивного газа р н, а также вследствие теплового воздействия. Гидравлические потери в механическом компрессоре приводят к повышению температуры газа по сравнению с адиабатным сжатием, а потому увеличивают т) о. Гидравлические и тепловые потери в соединительных трубопроводах уменьшают г о, а подогрев газа увеличивает его. [37]
Рабочий процесс струйного компрессора складывается из трех тесно связанных между собой явлений: истечения газа из активного сопла, перемешивания потоков активного и пассивного газов в камере смешения и торможения смеаи активного и пассивного газов в диффузоре с целью повышения давления пассивного газа. [38]
Рост перепада давления в активных соплах при / з const сопровождается уменьшение коэффициента эжекции компрессора потому, что с увеличением ро возрастает степень расширения сверхзвукового активного потока ( в пределах сопла и вне его), что способствует сужению проходного сечения для пассивного газа в камере смешения. [39]
Таким образом, при рассматриваемых условиях с изменением Т0 изменяется только расход активного газа, который и определяет изменение величины коэффициента эжекщяи. Расход же пассивного газа, а следовательно, его скорость - и давление ( разрежение) в камере смешения остаются неизменными и не зависят от температуры торможения активного газа. Это хорошо подтверждается опытными данными. [40]
Струя активного газа входит в камеру смешения с большой скоростью и, увлекая за собой частицы окружающего ее газа, создает разрежение в начале камеры смешения. Это разрежение заставляет пассивный газ входить в пассивное сопло, а затем - в камеру смещения. [41]
С увеличением ро происходит уменьшение проходной площади для пассивного газа в камере смешения за счет возрастающей степени расширения активного газа. При этом расход пассивного газа, а следовательно, и коэффициент эжекции уменьшается. [42]
Благодаря расширению струи активного газа за пределами сопла на начальном участке камеры смешения для пассивного газа образуется суживающийся канал ( фиг. Проходя через этот канал, пассивный газ увеличивает свою скорость. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова построена на предположении, что на предельном режиме в сечении равных давлений ( а - а) скорость пассивного газа становится равной звуковой. Кроме того, предполагается, что до сечения равных давлений перемешивания потоков активного и пассивного газов не происходит, а течение этих газов носит адиабатный характер. [43]
При диффузии активного газа, когда компоненты скорости и коэффициенты диффузии суть функции концентрации, уравнение (2.10) является нелинейным. В более простом случае диффузии пассивных газов зависимость скорости и коэффициента диффузии от концентрации отсутствует, и уравнение (2.10) становится линейным. [44]
Процесс смешения условно можно подразделить на два этапа: начальный 1 - & и основной b - 3 ( фиг. На начальном участке благодаря внедрению пассивного газа в активный поток увеличивается поперечное сечение зоны смешения и в сечении b - b ее внешняя граница достигает поверхности камеры смешения. Но в этом сечений перемешивание потоков еще далеко е закончено. В периферийном сечении струи скорость потока близка к скорости пассивного газа в сечении - 2, а в центре струи - к наибольшей скорости активного газа. Перемешивание потоков продолжается на основном участке. Равномерность поля скоростей становится удовлетворительной на некотором расстоянии от края активного сопла. [45]