Геометрия - зона - контакт
Cтраница 1
 |
Зависимость коэффициента трения высококачественной червячной передачи от скорости. [1] |
Геометрия зоны контакта имеет значение, как уже указывалось, с точки зрения обеспечения условий, благоприятных для жидкостного трения. [2]
 |
Схема автоматического устройства. [3] |
Распорные усилия могут быть, таким образом, рассчитаны как функция реологических свойств материала и геометрии зоны контакта. [4]
В отличие от коэффициентов жидкостного трения, вычисляемых на основе гидродинамической и контактно-гидродинамической теории по заданным параметрам трения, геометрии зоны контакта и физическим константам масла ( см. формулы табл. 17), коэффициенты граничного трения не могут быть рассчитаны и являются эмпирическими. [5]
Величина утечки через торцовый герметизатор, характеризующая степень его герметичности, определяется в основном такими взаимосвязанными факторами, как величина контактного давления, геометрия зоны контакта пары трения и процессы в этой зоне. Геометрия зоны контакта и процессы в ней, обусловленные трением и изнашиванием материалов пары трения, а также характеристиками промежуточных пяенок, зависят главным образом от теплового режима пары трения. Поэтому при проектировании торцовых герметизирующих устройств особое внимание следует уделять расчету контактного давления, оценке теплового режима работы и расчету утечки. [6]
Коэффициент трения / в червячном зацеплении зависит, кроме параметров смазочного масла, от следующих основных факторов: материалов и шероховатости поверхностей червяка и колеса, скорости скольжения червяка, геометрии зоны контакта ( радиусов кривизны, направления контактных линий и величины удельного скольжения, местоположения пятна контакта), а также от точности изготовления передачи. [7]
Машины Тимкен и SAE, как показали соответствующие исследования [9, 11], не свободны от гидродинамического эффекта, что объясняется сравнительно невысокими удельными давлениями и более благоприятной для образования масляного клина, нежели на четырехшариковой машине, геометрией зоны контакта. В отношении остальных простых машин трения с линейным контактом подобных данных не имеется; можно полагать, что в зависимости от принятой нагрузки и других условий испытаний на них может устанавливаться либо граничный, либо полужидкостной или жидкостной режим смазки. Такая неопределенность затрудняет выяснение влияния на несущую способность масла его граничных свойств отдельно от влияния вязкости и препятствует четкой оценке масел. [8]
Машины Тимкен и SAE, как показали соответствующие исследования 19, 11 ], не свободны от гидродинамического эффекта, что объясняется сравнительно невысокими удельными давлениями и более благоприятной для образования масляного клина, нежели на четырехшариковой машине, геометрией зоны контакта. В отношении остальных простых машин трения с линейным контактом подобных данных не имеется; можно полагать, что в зависимости от принятой нагрузки и других условий испытаний на них может устанавливаться либо граничный, либо полужидкостной или жидкостной режим смазки. Такая неопределенность затрудняет выяснение влияния на несущую способность масла его граничных свойств отдельно от влияния вязкости и препятствует четкой оценке масел. [9]
Машины Тимкен и SAE, как показали соответствующие исследования 19, 11 ], не свободны от гидродинамического эффекта, что объясняется сравнительно невысокими удельными давлениями и более благоприятной для образования масляного клина, нежели на четырехшариковой машине, геометрией зоны контакта. В отношении остальных простых машин трения с линейным контактом подобных данных не имеется; можно полагать, что в зависимости от принятой нагрузки и других условий испытаний на них может устанавливаться либо граничный, либо полужидкостной или жидкостной режим смазки. Такая неопределенность-затрудняет выяснение влияния на несущую способность масла его граничных свойств отдельно от влияния вязкости и препятствует четкой оценке масел. [10]
Величина утечки через торцовый герметизатор, характеризующая степень его герметичности, определяется в основном такими взаимосвязанными факторами, как величина контактного давления, геометрия зоны контакта пары трения и процессы в этой зоне. Геометрия зоны контакта и процессы в ней, обусловленные трением и изнашиванием материалов пары трения, а также характеристиками промежуточных пяенок, зависят главным образом от теплового режима пары трения. Поэтому при проектировании торцовых герметизирующих устройств особое внимание следует уделять расчету контактного давления, оценке теплового режима работы и расчету утечки. [11]
 |
Зависимость Q и Гот отношения рк / р.| Зависимость контактного давления в паре трения углеграфит-снлнцнрован-ный графит от давления уплотняемой среды для двойных торцовых уплотнений. [12] |
Герметичность торцового уплотнения характеризуется величиной утечки уплотняемой среды через зазор пары трения. Величина утечки зависит в основном от величины контактного давления, геометрии зоны контакта нары трения и процессов в этой зоне [6], Ввиду сложности процессов, протекающих в зоне контакта, аналитически величину утечки определить невозможно. [13]
 |
Схема течения смеси в зазоре между валками каландров. а - градиентное течение. б - течение с проскальзыванием. [14] |
Основной реологический процесс, протекающий при каландро-вании вязких или аномально вязких ( термопластичных) материалов - ламинарное вязкое течение При введении некоторых упрощений в систему уравнений, описывающих модель, оказывается возможным провести математический ( гидродинамический) анализ процесса. Такой анализ, если, бы он был полным, позволил бы, исходя из реологических свойств каландруемого материала, геометрии зоны контакта ( радиуса валков и величины зазора) и скорости каландрования, рассчитать производительность, толщину получаемого листа, распределение температур, распорные усилия, вращающий момент и мощность привода. [15]
Страницы: 1