Cтраница 3
Предлагаемая в данной работе новая приближенная методика определения величины пробки или столба жидкости может быть широко применена на газовых и газоконденсатных скважинах, при наличии в газе влаги, разрушении пласта, известных диаметре и глубине спуска фонтанных труб. [31]
В целом в каждом конкретном случае при протекании разработки газовых и газоконденсатных месторождений выбор диаметра и глубины спуска фонтанных труб должен быть обоснован исходя из производительности скважин, толщины газоносного пласта, распределения дебита в интервале перфорации, возможности деформации и разрушения пласта, предполагаемых размеров частиц, поступающих в ствол скважины, величины потерь давления в пласте и в стволе, условий образования гидратов, наличия агрессивных компонентов и влаги в газе и др. Только с учетом перечисленных факторов можно обоснованно выбрать диаметр и глубину спуска фонтанных труб. [32]
Исследование гранулометрического состава пробки показывает, что на различных этапах образования пробки и в зависимости от конструкции скважины фракционный состав пробки меняется. С увеличением глубины спуска фонтанных труб в зону интервала перфорации содержание крупных фракций в пробке увеличивается. В целом этот показатель не является определяющим для коллекторов различной устойчивости. [33]
Приведенные зависимости охватывают встречающиеся на практике случаи и позволяют оценить процессы, происходящие в газовых скважинах. Постоянная величина глубины спуска фонтанных труб также соответствует действительности. [34]
Изложенные выше данные показывают, что образование пробки в стволе скважины зависит от многих факторов, где одним из основных является глубина спуска фонтанных труб. В первом приближении глубина спуска фонтанных труб должна быть увязана с устойчивостью коллектора, распределением дебита по интервалу перфорации, потерями давления и характеристикой пористой среды. [35]
Рассмотренные случаи распределения дебита и расчет потерь давления можно легко преобразовать и для других вариантов, отличающихся глубиной спуска фонтанных труб и распределением дебита. Изложенная методика определения влияния глубины спуска фонтанных труб на потери давления использована при оценке Д / д для скважин Шебелинского месторождения. [36]
Результаты промысловых наблюдений, приведенные в работах [ 15, 40, 140, 376 и др. ], показывает, что спуск фонтанных труб до нижних отверстий интервала перфорации, как правило, предотвращает образование песчаных пробок или столба жидкости в стволе скважины. В большинстве случаев при составлении проектов разработки газовых и газо-конденсатных месторождений и установлении оптимального технологического режима эксплуатации скважины глубина спуска фонтанных труб не обосновывается должным образом, что приводит к образованию песчаных пробок или столба жидкости в процессе эксплуатации скважин. Об этом говорит тот факт, что на большинстве газовых и газо-конденсатных месторождениях и даже на одном отдельно взятом месторождении практически при одинаковых условиях эксплуатации фонтанные трубы спускаются на разные глубины. [37]
Многочисленные промысловые данные, приведенные в работах [ (, 14, 92 и др. ], показывают, что спуск фонтанных труб до нижних отверстий интервала перфорации, как правило, предотвращает образование песчаных пробок или столба жидкости, что позволяет обеспечить установленную производительность на длительное время. К сожалению, в большинстве случаев при составлении проектов разработки газовых и газоконденсатных месторождений и установлении оптимального технологического режима работы скважин глубина спуска фонтанных труб не обосновывается должным образом, что приводит в определенной степени к субъективизму. Об этом говорит тот факт, что на большинстве газовых и газоконденсатных месторождениях, даже на одном месторождении, при практически одинаковых условиях фонтанные трубы спускаются на разные глубины. [38]
Если скважина работает через затрубное пространство и потери давления при работе через фонтанные трубы велики, а возможность увеличения их диаметра отсутствует, то необходимо обеспечить вынос частиц в кольцевом пространстве. Если скорость потока ниже башмака фонтанных труб не обеспечивает выноса частиц породы или капель жидкости, то, несмотря на эксплуатацию скважин через затрубное пространство, глубина спуска фонтанных труб должна быть на уровне нижних отверстий интервала перфорации. Если глубина спуска и диаметр фонтанных труб обеспечивают вынос частиц породы, но после остановки скважины в ней имеется столб жидкости или песчаная пробка, то одной из причин их образования может быть осаждение взвешенных в потоке частиц или стекание пленок и капель жидкости. Скорость установившегося движения частиц может быть определена, согласно [168], при условии равенства сил тяжести частицы силе сопротивления. Это означает, что определяемая скорость движения частицы равна скорости восходящего газового потока. Однако условие равновесия означает, что частица находится во взвешенном состоянии. Чтобы не происходило осаждения и накопления частиц, скорость потока газа должна быть несколько выше, чем скорость осаждения частиц. [39]
Вопрос о глубине спуска фонтанных труб рассматривался в работах [6, 14, 56, 70, 92] и др. Основные положения работы В. С. Толмачева, выполненной в 1954 г., сводятся к тому, что с точки зрения испытания и контроля за работой скважины, уменьшения потерь давления в стволе, освоения и обеспечения долговечности эксплуатационной колонны спуск фонтанных труб нецелесообразен. Нет нужды доказывать, что на практике можно встретить весьма ограниченное число скважин, в которых не было бы необходимости спуска фонтанных труб с учетом хотя бы тех факторов, которые автор перечисляет. Позднее сам автор в работе [70] практически отрицает выводы, сделанные им ранее, и приводит частичное обоснование глубины спуска фонтанных труб для различных вариантов. В частности, показано, что при небольшой мощности продуктивного пласта ( Н 5 - 7 м) фонтанные трубы могут быть спущены до верхних отверстий интервала перфорации. [40]
Коррозия скважинного и промыслового оборудования была обнаружена при смене из-за негерметичности задвижки фонтанной арматуры. Ко времени контроля скважина работала 430 дней с дебитом 600 - 650 тысм3 / сут. Поэтому фонтанные трубы были подняты для контроля за их состоянием. При глубине спуска фонтанных труб 3415 м напряжения, возникающие у устья скважины, оказались близкими к предельно допустимым для данной толщины. Поэтому при наличии ртутной коррозии необходимо проведение контрольно-исследовательских и профилактических работ за состоянием скважин. [41]
Коррозия скважинного и промыслового оборудования была обнаружена при смене задвижки фонтанной арматуры из-за ее негерметичности. Ко времени контроля скважина работала 430 дней с дебитом 600 - 650 тыс. м3 / сут. Диаметр фонтанных труб составлял 6 2 см. При проверке оказалось, что внутренняя поверхность задвижки очагами, а плашки задвижки и уплотнительные кольца сплошь разъедены коррозией на глубину ( 3-ьб) см. Поэтому фонтанные трубы были подняты для контроля за их состоянием. При глубине спуска фонтанных труб 3415 м напряжения, возникающие у устья скважин, оказались близкими к предельно допустимым для данной толщины. Поэтому при наличии ртутной коррозии необходимо проводить профилактические и контрольно-исследовательские работы за состоянием скважин. [42]
Было показано, что наличие на забое газовых и газоконденсатных скважин столба жидкости или песчаной пробки существенно и закономерно влияет на их дебит. При этом предполагалось, что размеры пробки и создаваемое ею сопротивление известны. При наличии перечисленных выше факторов, влияющих на степень загрязнения, практически невозможно дать однозначный ответ о глубине спуска фонтанных труб. Этот вопрос осложняется еще и тем, что неизвестны закономерность и характер прихвата труб при спуске их в зону продуктивного пласта сравнительно бблыпой мощности. [43]
Анализ работ, посвященных деформации, разрушению и образованию песчаных пробок в скважинах, вскрывших пласты с различными прочностными характеристиками, показывает, что в настоящее время отсутствуют достаточно точные методы определения величины допустимого градиента давления, необходимого для установления технологического режима эксплуатации скважин в условиях разрушения призабойной зоны пласта. Надежность рекомендуемого режима эксплуатации существенно зависит от точности определения допустимого градиента давления, величина которого должна быть установлена промысловыми исследованиями или изучением образца керна в лабораторных условиях. Важность допустимого градиента для установления технологического режима эксплуатации скважины требует включения его в число обязательных параметров, подлежащих определению при испытании скважины методом установившихся отборов или исследовании образцов породы в лаборатории. На производительность газовых скважин оказывают влияние такие взаимосвязанные факторы, как разрушение пласта, образование песчаной пробки, диаметр и глубина спуска фонтанных труб. Рассмотрена взаимосвязь этих показателей с работой несовершенной по степени вскрытия газовой скважины. [44]
Наличие пробки или столба жидкости приводит к снижению дебита. С количественной стороны, при примерно одинаковых проницаемостях пласта и пробки, а также когда проницаемость пробки меньше проницаемости пласта, влияние песчаной пробки на производительность газовой скважины может быть оценено как влияние несовершенства по степени вскрытия пласта. На различных этапах образования пробки и в зависимости от конструкции скважины меняется фракционный состав пробки, который предоопределяет изменение производительности скважин. С увеличением глубины спуска фонтанных труб в зону интервала перфорации содержание крупных фракций в пробке увеличивается. [45]