Прямоточные горелки

Cтраница 2

Расчетные скорости пылевоздушной смеси и вторичного воздуха на выходе из горелок топок с твердым шлакоудалением при номинальной нагрузке.| Расчетные скорости пылевоздушной смеси и вторичного воздуха на выходе из горелок в топках с жидким шлакоудалением. [16]

Для прямоточных горелок котлов с MB меньшие значения скоростей применяют для углей с большой зольностью. [17]

Изменение концентрации окислов азота в уходящих газах парогенератора ТГМП-114 в зависимости от коэффициента избытка воздуха за вторичным конвективным пароперегревателем а в. кпп при различных значениях нагрузки О и коэф. [18]

Применение прямоточных горелок ВТИ ведет к некоторому снижению концентрации 1МО по сравнению с вихревыми горелками ХФ ЦДБ-ВТИ. В данном случае снижение концентрации N0 объясняется, по-видимому, тем, что при соударении встречных прямоточных факелов воздух отжимается из зоны интенсивного горения и в ядре факела по существу процесс протекает при пониженном коэффициенте избытка воздуха. [19]

Реже используются прямоточные горелки, не закручивающие факел. [20]

Плоскофакельные горелки. [21]

К недостаткам прямоточных горелок следует отнести более высокую дальнобойность и худшие условия перемешивания смеси по сравнению с вихревыми. [22]

Средние массовые скорости для разных компоновок горелок и способов сушки. [23]

Унифицированный ряд прямоточных горелок разрабатывается для схем пылеприготовления с промежуточным бункером и прямым вдуванием при воздушной, газовоздушной и газовой сушке. [24]

Выходные части прямоточных горелок длиной 500 - 600 мм, выполненные из стали 20Х23Н13 или 20Х23Н18, обычно обеспечивают необходимую надежность. Более подвержены обгоранию вихревые горелки. Части конструкция вихревых горелок, создающая наиболее благоприятные аэродинамические условия для процесса горе - ния в топке и обеспечивающая наибольшую экономичность процесса, оказывается наиболее уязвимой с точки зрения обгорания выходных элементов. [25]

Встречно-смещенная компоновка прямоточных горелок ( ВСС) показана на рис. 34, в, г. Основная идея заключается в повышении аэродинамической устойчивости системы и повышении интенсивности перемешивания, интенсификации процесса горения. Достигается это смещением горелок противоположных стен топки на величину полушага 0 550 в горизонтальной плоскости. В зависимости от величины ( S0 - Ь) / ЬТ может быть реализован режим частичного или полного проникновения струй. Восходящие потоки при режиме частичного проникновения струй не контактируют со стенами топки, что снижает вероятность шлакования. [26]

К недостаткам прямоточных горелок следует отнести более высокую дальнобойность и худшие условия перемешивания смеси по сравнению с вихревыми. [27]

Встречное расположение прямоточных горелок может применяться Для кэтлэв парэпээизаэдителыостью StO m / ч лишь после опытной проверки. [28]

Результаты изотермической продувки вертикальной щелевой горелки. а - положение оси факела. б - зависимость безразмерной скорости на оси струи от относительного расстояния от обреза щели ( за характерный размер щели принята ее ширина Ь. сплошная кривая - расчет, точки - эксперимент. [29]

Исследования факелов прямоточных горелок в реальных топочных камерах показали [ Эстеркин, 1967 ], что аэродинамическая ось факела совпадает с геометрической осью горелки только при развитии факела в стендовой симметричной камере. Для такого факела при стендовых исследованиях достаточно проводить измерения концентраций и температур по геометрической оси горелки. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5