Эффективный градиент - скорость
Cтраница 3
Определим эффективную вязкость согласно данным, приведенным в части III, как отношение напряжения сдвига на стенке к эффективному градиенту скорости. [31]
Степенной закон, как это следует из уравнения ( 150), связывает локальное значение напряжения сдвига с соответствующим локальным значением градиента скорости. Интегральные формы записи степенного закона и значения k ( параметра, вычисленного из зависимости истинного градиента скорости от напряжения сдвига) и k ( параметра, вычисленного из зависимости эффективного градиента скорости от напряжения сдвига) при vl несколько отличаются друг от друга. Это различие зависит как от величины v, так и от того, используется ли для расчета истинная скорректированная кривая течения или же реологические параметры определяются по кривой зависимости эффективного градиента скорости от максимального напряжения сдвига. Приведенный выше пример расчета головки ( стр. [32]
Приведенные в табл. 21 и на рис. 67, 68 и 69 данные свидетельствуют о том, что задачу о гидравлическом сопротивлении пластинчатых теплообменников течению в них неньютоновских жидкостей можно свести к аналогичной, решенной для каналов простейшей формы, например для круглой прямолинейной трубы. Другими словами, гидравлическое сопротивление каналов сложной конфигурации, каковыми, в частности, являются каналы в пластинчатых теплообменниках, можно вычислить по имеющимся в литературе формулам для каналов простейших форм после замены в них эффективного градиента скорости на средний эффективный градиент скорости для канала данного профиля. Выше было показано, что среднее значение эффективного градиента скорости для каналов сложного профиля может быть вычислено по формулам для каналов простейших форм после замены в этих формулах значения коэффициента пропорциональности kv на его же значение, но для канала данного профиля. [34]
Опытным путем установлены величины коэффициентов пропорциональности kv в аналитически полученных зависимостях, что дает возможность не только рассчитывать потерю давления при течении вязких ньютоновских жидкостей в каналах пластинчатых теплообменников, но и вычислять значения величин средних эффективных градиентов скорости для каналов, образованных такими пластинами, что является особенно необходимым при решении задач, связанных с расчетом гидравлического сопротивления и теплообмена при течении по каналам аппаратов жидкостей, проявляющих аномалию вязкости. [35]
Приведенные в табл. 21 и на рис. 67, 68 и 69 данные свидетельствуют о том, что задачу о гидравлическом сопротивлении пластинчатых теплообменников течению в них неньютоновских жидкостей можно свести к аналогичной, решенной для каналов простейшей формы, например для круглой прямолинейной трубы. Другими словами, гидравлическое сопротивление каналов сложной конфигурации, каковыми, в частности, являются каналы в пластинчатых теплообменниках, можно вычислить по имеющимся в литературе формулам для каналов простейших форм после замены в них эффективного градиента скорости на средний эффективный градиент скорости для канала данного профиля. Выше было показано, что среднее значение эффективного градиента скорости для каналов сложного профиля может быть вычислено по формулам для каналов простейших форм после замены в этих формулах значения коэффициента пропорциональности kv на его же значение, но для канала данного профиля. [36]
Приведенные в табл. 21 и на рис. 67, 68 и 69 данные свидетельствуют о том, что задачу о гидравлическом сопротивлении пластинчатых теплообменников течению в них неньютоновских жидкостей можно свести к аналогичной, решенной для каналов простейшей формы, например для круглой прямолинейной трубы. Другими словами, гидравлическое сопротивление каналов сложной конфигурации, каковыми, в частности, являются каналы в пластинчатых теплообменниках, можно вычислить по имеющимся в литературе формулам для каналов простейших форм после замены в них эффективного градиента скорости на средний эффективный градиент скорости для канала данного профиля. Выше было показано, что среднее значение эффективного градиента скорости для каналов сложного профиля может быть вычислено по формулам для каналов простейших форм после замены в этих формулах значения коэффициента пропорциональности kv на его же значение, но для канала данного профиля. [37]
 |
Схема головки для шприцевания полос. [38] |
Степенной закон течения, связывающий величины истинных напряжений сдвига и истинных градиентов скорости, несомненно, не зависит от геометрических размеров головки. Иначе говоря, кривые течения, приведенные в части III, полученные на круглых насадках, несколько отличаются от кривых зависимости эффективного градиента скорости от напряжения сдвига, которые были бы получены, если бы те же самые материалы исследовались с помощью щелевого насадка при тех же температурах, с таким же значением Llh. Величина поправки невелика и ее очень нетрудно найти. Так же как и для стержневой головки, величина эффективной вязкости определяется как отношение напряжения к градиенту скорости. [39]
 |
Кривые консистентности модельных жидкостей в координатах Кессона. [40] |
Приготовленные жидкости предварительно подвергались виско-зиметрическим исследованиям на соосно-цилиндрическом ротационном вискозиметре Реотест RV. Эти графические зависимости приведены на рис. 65 и 66, из которых следует, что в имевшем место в опытах интервале изменения среднего эффективного градиента скорости полученные на графиках линии могут быть аппроксимированы как с помощью степенной формулы Оствальда, так и с помощью формулы Кессона. [41]
Степенной закон, как это следует из уравнения ( 150), связывает локальное значение напряжения сдвига с соответствующим локальным значением градиента скорости. Интегральные формы записи степенного закона и значения k ( параметра, вычисленного из зависимости истинного градиента скорости от напряжения сдвига) и k ( параметра, вычисленного из зависимости эффективного градиента скорости от напряжения сдвига) при vl несколько отличаются друг от друга. Это различие зависит как от величины v, так и от того, используется ли для расчета истинная скорректированная кривая течения или же реологические параметры определяются по кривой зависимости эффективного градиента скорости от максимального напряжения сдвига. Приведенный выше пример расчета головки ( стр. [42]
Во многих случаях описанный метод расчета позволяет определить величину распорного усилия с достаточной степенью точности, в особенности если необходимо только сопоставить значение возникающих распорных усилий. Данные, приведенные в табл. 11, показывают, что во всех случаях результаты расчета хорошо согласуются с экспериментальными данными, за исключением листа толщиной 0 025 мм, для которого распорные усилия, вычисленные по уравнениям ( 9) и ( 1), оказались различны. Из уравнения ( 9) следует, что при постоянстве всех других величин распорное усилие меняется обратно пропорционально величине зазора между валками. В то же время из уравнения ( 2) следует, что эта величина обратно пропорциональна 1 13 степени зазора между валками. Поскольку для аномально вязких материалов показатель степени должен быть меньше единицы, то полученное значение показателя степени ( 1 13) может указывать на то, что при данном градиенте скорости свойства материала очень близки к свойствам ньютоновской жидкости или что неучитываемое влияние температур очень велико. Эффективный градиент скорости, составляющий 40 000 сек. Точность определения средней температуры при такой скорости сдвига также неизвестна. Кроме того, ширина запаса уменьшается от максимального значения в центре листа до нулевого значения на его краях, в то время как при расчете предполагалось, что эта величина постоянна. [43]
Страницы: 1 2 3