Гюмбель
Cтраница 2
Распространенные в практике весьма простые расчеты подшипников с использованием только положительной части соотношений ( 4), ( 10) или ( 15) ( способ Гюмбеля) согласно изложенному более или менее хорошо отображают действительность для турбомашин умеренной быстроходности при значительной нагрузке подшипников. Принципиальным недостатком этого способа является его несоответствие балансу расхода смазки. Возникающие от этого погрешности особенно ощутимы при малых эксцентрицитетах цапфы. Так, по этому способу при большом значении кавитационного числа получается, что в подшипниках при хо С 1 ив поршневых демпферах квазиупругая компонента силы Рх почти равна нулю, тогда как вязкое сопротивление лишь вдвое меньше его величины при сплошном слое смазки. В действительности же согласно соотношениям ( 51), ( 56) в названных условиях именно вязкое сопротивление мало, тогда как квазиупругая сила имеет значительную величину. Таким образом, при малых эксцентрицитетах цапфы по способу Гюмбеля могут получаться значения гидромеханических сил, весьма далекие от действительности. [16]
Известны попытки создания теории полужидкостного трения. Гюмбель [3] дал достаточно простую схему полужидкостного трени я, исходя из того, что нормальная нагрузка и сопротивление сдвигу являются суммой сил, определяемых как взаимодействием неровностей поверхности, так и гидродинамикой вязкой жидкости. [17]
Для выбора оптимальных посадок необходимо знать зависимость толщины масляного слоя в месте наибольшего сближения цапфы п вкладыша подшипника от зазора S. Гюмбелем получена зависимость / гшш - - f ( S) при постоянных значениях отношения lid и угла охвата подшипника, показанная на рис. 9.6. И. Н. Поздов экспериментально установил, что зависимость / imln / ( S) имеет один и тот же вид при различных режимах работы подшипника % и. Жидкостная смазка создается лишь в определенном диапазоне диаметральных зазоров, ограниченном наименьшим Sminf и наибольшим Sraaxf функциональными зазорами. [18]
Эта точка зрения, высказанная Гюмбелем ( 1920) кажется вполне убедительной; однако экспериментальная проверка ее натолкнулась на ряд трудностей, которые до конца так и не удалось преодолеть. [19]
В дальнейшем были предприняты попытки глубже проникнуть в природу сил трения и уже на этой основе получить закон трения. Здесь нужно упомянуть работы Лесли и Гюмбеля, считавших, что в основе трения лежат деформационные процессы. [20]
 |
Распределение давления в смазочном слое подшипника в среднем его сечении при малом давлении подводимой смазки. [21] |
ФР ф фс расчетные значения давления р по соотношению ( 58) имеют положительную величину ( рис. 14, в, пунктир), но они не принимаются во внимание и давление там искусственным образом полагается равным нулю. Это обстоятельство, а также независимость координаты разрыва фр от фазового числа BR не вызывают доверия к этому способу, который, вдобавок, не обладает простотой, свойственной способу Гюмбеля. [22]
 |
Относительная минимальная толщина масляного слоя я относительный ситет. в зависимости от числа Заммерфельда. [23] |
При некотором значений So ( для больших l / d - при So 0 5 ч - 2) кривые претерпевают изгиб, переходя в почти горизонтальные участки. Значения стремятся к единице, нагружаемость подшипника падает, стремясь к нулю при So оо. При колебаниях режима вал сохраняет положение, близкое к центральному, вследствие чего легко смещается по полукругу Гюмбеля, приобретая циклические колебания. [24]
 |
Относительная минимальная толщина масляного слоя. Я относительный эксцентриситет б в зависимости от числа Заммерфельда. [25] |
При некотором значении So ( для больших l / d - при So 0 5 ч - 2) кривые претерпевают изгиб, переходя в почти горизонтальные участки. Значения стремятся к единице, нагружаемость подшипника падает, стремясь к нулю при So оо. При колебаниях режима вал сохраняет положение, близкое к центральному, вследствие чего легко смещается по полукругу Гюмбеля, приобретая циклические колебания. [26]
В действительности же приходится учитывать еще устойчивость его работы, При высоких значениях с резко падает жесткость масляного слоя и положение вала в подшипнике делается неустойчивым, что обусловлено. Если нагрузка в этой области ( точка А) по каким-либо причинам возрастает, то для восстановления равновесия центр вала должен переместиться влево и вниз по полукругу Гюмбеля на большое расстояние. [27]
Распространенные в практике весьма простые расчеты подшипников с использованием только положительной части соотношений ( 4), ( 10) или ( 15) ( способ Гюмбеля) согласно изложенному более или менее хорошо отображают действительность для турбомашин умеренной быстроходности при значительной нагрузке подшипников. Принципиальным недостатком этого способа является его несоответствие балансу расхода смазки. Возникающие от этого погрешности особенно ощутимы при малых эксцентрицитетах цапфы. Так, по этому способу при большом значении кавитационного числа получается, что в подшипниках при хо С 1 ив поршневых демпферах квазиупругая компонента силы Рх почти равна нулю, тогда как вязкое сопротивление лишь вдвое меньше его величины при сплошном слое смазки. В действительности же согласно соотношениям ( 51), ( 56) в названных условиях именно вязкое сопротивление мало, тогда как квазиупругая сила имеет значительную величину. Таким образом, при малых эксцентрицитетах цапфы по способу Гюмбеля могут получаться значения гидромеханических сил, весьма далекие от действительности. [28]
Страницы: 1 2