Давление - обратный поток
Cтраница 1
Давление рп обратного потока, как и в парожидкостных установках, определяется температурой кипения в испарителе. [1]
Если же давление поступающего воздуха будет выше давления обратных потоков, а объем их больше, то даже при более низкой температуре возможна сублимация твердой СО2 и льда с поверхности насадки и удаление их из регенератора. Кроме того, необходима минимальная разность температур прямого и обратных газовых потоков. Установлено, что при давлении перерабатываемого воздуха 6 am и давлении обратных потоков 1 2 am регенераторы не будут замерзать, если на их холодных концах поддерживается разность температур не более 6 - 8 С. Для этой же цели применяется метод несбалансированных потоков ( петлевой поток), как, например, в блоке разделения БР-6, где часть воздуха ( петлевой воздух) отбирается из середины регенераторов. Вследствие этого обратные потоки в холодной части регенераторов становятся больше прямых потоков и разность температур между ними уменьшается. Далее петлевой воздух доохлаждается и очищается от СО. [2]
Автоматические клапаны / / и 12 регулируют давление обратного потока водорода и расход жидкого азота. [3]
При определении Тср и рср принимается прямолинейный характер изменения температуры и давления обратного потока по высоте регенератора. [4]
При определении Тп и рп принимают прямолинейный характер изменения температуры и давления обратного потока по высоте регенератора. [5]
 |
Характер изменения в течение цикла температуры и давления насыщенного пара в ядре потока ( Тир и у поверхности насадки ( Тн и рн. [6] |
На рис. 13 показаны кривые зависимости отношения давления прямого потока к давлению обратного потока от разности температур воздуха для каменной насадки при разной высоте петли гистерезиса. [7]
Во всех экспериментах расход газа был равен 17 м / час, давление сжатого газа равнялось 10 ата, а давление обратного потока - 1 3 ата. [8]
Мн / л2; шр 200 - т - 400 кг / ( м2 - сек), для этих же газов при давлении обратного потока р &01 Мн / м2, wp - - 20 - ь40 кг. [9]
Мн / м2; wp 200 - т - 400 кг / ( м - сек), для этих же газов при давлении обратного потока р 0 Мн / м2, wp - - 20 - 40 кг. [10]
 |
Коэффициенты к расчету сопротивления насадки регенератора. [11] |
В связи с тем что температура обратных газов ниже средней температуры газов прямого потока в каждом сечении регенератора, 1 м3 газов обратного потока может унести паров меньше, чем их высадилось из 1 м3 газов прямого потока. Но так как давление обратного потока в несколько раз меньше давления прямого потока, его объем будет больше и поэтому он может унести большее количество осадков. [12]
В связи с тем что температура обратных газов ниже средней температуры газов прямого потока в каждом сечении регенератора, 1 м 1 газов обратного потока может унести паров меньше, чем их высадилось из 1 мя газов прямого потока. Но так как давление обратного потока в несколько раз меньше давления прямого потока, его объем будет больше и поэтому он может унести большее количество осадков. [13]
Поток с продажу г чнчм давлением nociyiiaei в эжекшр 7, коюрып предотвращает повышение давления обратного потока в рабочем кон урс микроохл. [14]
Поэтому разность температур, а следовательно, и разность энтальпий не должны быть больше определенной величины, устанавливаемой опытным путем. Ниже будет показано, что эта разность зависит, главным образом, от типа насадки и от отношения давления прямого потока к давлению обратного потока. [15]
Страницы: 1 2