Давление - процесс - абсорбция
Cтраница 1
 |
Капитальные затраты на очистку газа от СО2 раствором моноэтаноламина ( кривая 7 и горячим раствором поташа ( кривая 2. [1] |
Давление процесса абсорбции 36 am; рабочая концентрация моноэтаноламина принята равной 15 %; поглотительная способность раствора МЭА 0 3 моль СОг на 1 моль амина; концентрация раствора поташа 30 %, емкость раствора 15 - 30 мя. [2]
Таким образом, давление процесса абсорбции должно быть оптимальным прежде всего для решения поставленной задачи. [3]
Интенсивность поглощения извлекаемого компонента газовой смеси абсорбентом зависит от физико-химических свойств поглощаемого компонента и абсорбента, а также от температуры и давления процесса абсорбции. [4]
 |
Влияние давления СОг на скорость коррозии Ст. 3 в смешанном абсорбенте. ДЭГ 2 5 моль ] л МЭА 15 % Н2О ( t 120 C, жидкая фаза. [5] |
На основании этих данных можно рекомендовать интенсификацию процесса очистки газа как в смешанном гликольаминовом растворе, так и в чистом растворе моноэтаноламина путем повышения давления процесса абсорбции, если с технологической стороны это является целесообразным. [6]
Как видно из этих данных, поглотительная способность диме-тилформамида с увеличением температуры и степени разбавления его водой снижается; с повышением давления она возрастает, но выбор давления процесса абсорбции ацетилена раствором диметил-формамида определяется требованиями техники безопасности, так как не следует увеличивать парциальное давление ацетилена выше 1 4 ат, поскольку при этом возможно самопроизвольное взрывное разложение. [7]
Поскольку повышение давления благоприятствует поглощению, то в промышленности концентрирование ацетилена осуществляется под давлением. Выбор давления процесса абсорбции, а следовательно, и ком-примирования ацетиленсодержащих газов определяется условиями безопасности. [8]
Если эта величина известна и принципиальные размеры и технологические параметры реактора установлены, то модель реактора, расчет которой сопровождается довольно длинной вычислительной процедурой, может быть использована лишь однажды, чтобы найти степени превращения различных компонентов в реакторе. Если часть продукта из потока 2 выделяется в абсорбере, а температуру и давление процесса абсорбции принимают как фиксированные параметры, то появляется возможность совместного решения в замкнутом контуре реактор - абсорбер ( от потока 1 до потока 4) без какой-либо итерации. [9]
Если эта величина известна и принципиальные размеры и технологические параметры реактора установлены, то модель реактора, расчет которой сопровождается довольно длинной вычислительной процедурой, может быть использована лишь однажды, чтоб. Если часть продукта из потока 2 выделяется в абсорбере, а температуру и давление процесса абсорбции принимают как фиксированные параметры, то появляется возможность совместного решения в замкнутом контуре реактор - абсорбер ( от потока 1 до потока 4) без какой-либо итерации. [10]
Если эта величина известна и принципиальные размеры и технологические параметры реактора установлены, то модель реактора, расчет которой сопровождается довольно длинной вычислительной процедурой, может быть использована лишь однажды, чтобы найти степени превращения различных компонентов в реакторе. Если часть продукта из потока 2 выделяется в абсорбере, а температуру и давление процесса абсорбции принимают как фиксированные параметры, то появляется возможность совместного решения в замкнутом контуре реактор - абсорбер ( от потока 1 до потока 4) без какой-либо итерации. [11]
Исходя из уравнения массоотдачи, количество абсорбируемого кислорода может быть увеличено за счет роста коэффициента массоотдачи или движущей силы. Изменения движущей силы возможны в результате увеличения содержания кислорода в воздухе, уменьшения рабочей концентрации или повышения давления процесса абсорбции. Однако все эти пути или экономически невыгодны или не приводят к значительному росту интенсивности процесса. [12]
Исходя из уравнения массоотдачи, количество абсорбируемого кислорода может быть увеличено за счет роста коэффициента массоотдачи или движущей силы. Изменения движущей силы возможны в результате увеличения содержания кислорода в воздухе, уменьшения рабочей концентрации или повышения давления процесса абсорбции. Однако все эти пути или экономически невыгодны, или не приводят к значительному росту интенсивности процесса. [13]
Более предпочтительной является схема с установкой всех ступеней ДКС перед осушкой. В данном варианте предлагается увеличить давление газа, поступающего на осушку ( а следовательно, и давление самого процесса абсорбции) за счет его ком-примирования в две ступени путем последовательного сжатия сначала на 1 ст. ДКС, а затем на 2 ст. ДКС, которую для этого необходимо переобвязать с выходной линии осушенного газа на поток газа, выходящего после первой ступени ДКС. При летнем режиме эксплуатации после сжатия как в одну ( дор 4 2 МПа), так и в две ступени ( до р - 5 6 МПа) температура газа, поступающего на осушку, может достигать 35 С. В результате его начальное влагосодержание за счет дополнительного компримирования не изменится и будет максимальным, т.е. равно влагосодержанию газа при давлении входа на УКПГ, которое ниже давления выхода с 1 ст. ДКС. Однако в этот период положительный эффект от применения второй ступени сжатия газа может быть получен за счет повышения степени извлечения влаги гликолем, которая возрастает с увеличением давления процесса абсорбции. [14]
Страницы: 1