Cтраница 1
Использование указанных зависимостей в планировании инженерного программирования позволит более рационально организовать труд программистов. [1]
Возможность использования указанных зависимостей для оценки конечной нефтеотдачи основывается на том, что в водную стадию разработки залежей они имеют линейный характер. [2]
Однако практическая обработка экспериментальных данных с использованием указанных зависимостей очень громоздка. [3]
Если известна зависимость вязкости лака от температуры, то по результатам измерения вязкости смеси смолы и растворителя с использованием указанной зависимости можно относительно быстро получить информацию о соответствии ( или несоответствии) качества синтезированной смолы ( а следовательно, и лака, который будет приготовлен на ее основе) нормированному требованию. Эта информация особенно ценна тем, что может быть получена задолго до окончания синтеза. Анализ результатов таких измерений может быть положен в основу прогнозирования дальнейшего развития синтеза смолы, корректировки условий его проведения и установления ожидаемого времени его завершения. [4]
Естественно, что последующий переход к более привычным координатам а, г, обычно необходимый в прикладных задачах, требует пересчета с использованием указанной зависимости. [5]
Уравнения ( 111 19) и ( 111 20) неточны даже для идеальных тазов, так как Cv и Ср не являются постоянными величинами. Использование указанных зависимостей в форме ( III, 19) или ( III, 19а) с логарифмами температур возможно лишь в небольших интервалах температуры и при небольших давлениях. При расширении температурных интервалов необходимо заменить последний член в уравнении ( III, 19а) интегралом переменной теплоемкости. [6]
Уравнения ( III, 19) и ( 111 20) неточны даже для идеальных газов, так как Cv и Ср не являются постоянными величинами. Использование указанных зависимостей в форме ( III, 19) или ( III, 19а) с логарифмами температур возможно лишь в небольших интервалах температуры и при небольших давлениях. При расширении температурных интервалов необходимо заменить последний член в уравнении ( III, 19а) интегралом переменной теплоемкости. [7]
Уравнения ( III, 19) и ( III, 20) неточны даже для идеальных газов, так как С0 и Ср не являются постоянными величинами. Использование указанных зависимостей в форме ( III, 19) или ( III, 19а) с логарифмами температур возможно лишь в небольших интервалах температуры и при небольших давлениях. При расширении температурных интервалов необходимо заменить последний член в уравнении ( III, 19а) интегралом переменной теплоемкости. [8]
По этим причинам уравнения теплоотдачи, найденные экспериментально, оказываются для разных условий различными. Однако при использовании указанных зависимостей необходимо в каждом конкретном случае убедиться в геометрическом подобии оригинала и модели. [9]
ЛР, аналогичные зависимостям для удельного сопротивления осадка. Однако во многих случаях использование указанных зависимостей затрудняет практические расчеты, поэтому в таких расчетах целесообразно применять некоторое среднее значение х0 или хв. Возникающая при этом погрешность относительно невелика по сравнению с погрешностями, обусловленными допущением постоянства сопротивления фильтровальной перегородки и независимости удельного сопротивления осадка от распределения статического давления жидкости в осадке и перегородке. [10]
Если однородная двухфазная смесь образуется в камере смешения как результат выделения газа из растворенного в свободное состояние, то применение приведенной выше зависимости (5.2) для определения интенсивности скачка давления в канале постоянного сечения, очевидно, правомерно в связи с полной аналогией процессов, происходящих в потоке, а также в связи с тем, что в обоих этих случаях уравнения сохранения применяются к двум сечениям, в которых поток находится в состоянии однородной жидкости. Не столь очевидна правомерность использования указанной зависимости применительно к двухкомпонентной газожидкостной смеси, являющейся такой уже на входе в камеру смешения. [11]
Развитие усталостной трещины в модели представляется как дискретный процесс, в котором каждое элементарное приращение длины трещины происходит на постоянную величину AL, равную размеру структурного элемента. Здесь следует оговорить одно ограничение, которое необходимо сделать при использовании указанных зависимостей. [12]
Полученное уравнение позволяет определить относительный унос при известных характеристике твердой фазы суспензии ( k0, п) и радиусе слива. Поскольку входящая в уравнение крупность разделения зависит от производительности по суспензии, разности плотностей твердой и жидкой фаз, вязкости, а также геометрических и кинематических параметров центрифуги [ см. формулы ( 6) - ( 8) ], то можно утверждать, что задача технологического расчета осадительных машин полностью решается при использовании указанных зависимостей. [13]
Если сжимаемость осадка не очень велика, можно принимать, что величины х0 и хм не зависят от разности давлений. Если же сжимаемость осадка значительна, то опытным путем можно установить зависимости х0 и хм от АР, аналогичные зависимостям для удельного сопротивления осадка. Однако во многих случаях использование указанных зависимостей затрудняет практические расчеты, поэтому в таких расчетах целесообразно применять некоторое среднее значение х0 или лгм. Возникающая при этом погрешность относительно невелика по сравнению с погрешностями, обусловленными допущением постоянства сопротивления фильтровальной перегородки и независимости удельного сопротивления осадка от распределения статического давления жидкости в осадке и перегородке. [14]
Если сжимаемость осадка не очень велика, можно принимать, что величины х0 и хм не зависят от разности давлений. Если же сжимаемость осадка значительна, то опытным путем можно установить зависимости х0 и хм от АР, аналогичные зависимостям для удельного сопротивления осадка. Однако во многих случаях использование указанных зависимостей затрудняет практические расчеты, поэтому в таких расчетах целесообразно применять некоторое среднее значение х0 или хм. Возникающая при этом погрешность относительно невелика по сравнению с погрешностями, обусловленными допущением постоянства сопротивления фильтровальной перегородки и независимости удельного сопротивления осадка от распределения статического давления жидкости в осадке и перегородке. [15]