Теоретические опытные данные

Cтраница 3

Сравнение расчетного и экспериментального распределения давлений по чечевицеобразному профилю при различных углах атаки и MI 2 13 приведено на рис. 10.29. На нижней поверхности профиля теоретические и опытные данные по распределению давления практически полностью совпадают между собой при всех углах атаки. Это связано с относительно небольшим влиянием вязкости на косой скачок, поскольку он здесь возникает у передней кромки профиля, где толщина пограничного слоя еще очень мала. [31]

Коэффициенты восстановления для элемента с круглыми соплами.| К расчету коэффициентов управления элемента с круглыми соплами. [32]

Как показала экспериментальная проверка графики рис. 81 могут быть использованы для оценки коэффициентов BQ и Вр на первом этапе проектирования элемента. Расхождение теоретических и опытных данных объясняется главным образом тем, что в описанных выводах не были учтены искажения, вносимые в поток приемным соплом. [33]

Совпадение теоретических и опытных данных служит одним из доказательств правильности выбранной интерпретации. [34]

Результаты таких экспериментов находятся в очень хорошем согласии с опытными данными для жидкостей с потенциалом Леннарда - Джонса. Расхождение теоретических и опытных данных позволяет найти даже очень небольшие отклонения от потенциала, принятого для расчета, и ввести соответствующие поправки. Такие методы в настоящее время широко используются при изучении жидкостей. [35]

При изучении радикальных реакций другой весьма показательной величиной является энергия диссоциации связи, значение которой позволяет определять наименее прочную связь и молекуле. Это же дает возможность сравнивать теоретические и опытные данные; по энергиям активации, поскольку теоретическая величина всей энергии активации является функцией начальной энергии диссоциации связи и энергии активации реакций различных радикалов. [36]

Однако в связи с недостаточной изученностью процесса центрифугирования его моделирование весьма затруднительно. Изменение геометрических размеров центрифуг при моделировании приводит к существенному изменению гидродинамики процесса, а следовательно, к расхождению теоретических и опытных данных. Вместе с тем проведенные нами исследования показали, что для оценки эффективности задержания сухого вещества можно использовать данные, полученные на лабораторных стаканчиковых центрифугах. [37]

Однако в связи с недостаточной изученностью процесса центрифугирования его моделирование весьма затруднительно. Изменение геометрических размеров центрифуг при моделировании приводит к существенному изменению гидродинамики процесса, а следовательно, к расхождению теоретических и опытных данных. Вместе с тем, проведенные нами исследования показали, что для оценки эффективности задержания сухого вещества можно использовать данные, полученные на лабораторных стаканчиковых центрифугах. [38]

Значительно большие результаты, с нашей точки зрения, получены при обособленном рассмотрении в кривой тока коммутируемого контура завершающего этапа коммутации. Полученные уравнения для тока разрыва коммутируемой секции были проверены по соответствующей схеме замещения, и результаты проверки показали практическую сходимость теоретических и опытных данных как в части формы кривой тока в коммутационной дуге, так и времени ее горения. [39]

При экспериментальном исследовании поля скоростей и давлений в рабочей полости, распределения давлений на поверхностях лопастей и на стенках изучают влияние геометрических параметров на формирование потока и, следовательно, на внешние и внутренние характеристики. Одновременно находят гидравлические потери, уточняют их расчеты, находят начальные и граничные условия, необходимые для решения дифференциальных уравнений, и сравнивают результаты теоретических и опытных данных. [40]

Анализ многочисленных теоретических и опытных данных показывает, что основными факторами, определяющими степень воздействия среды, являются скорость деформирования и величина приложенных напряжений за один цикл. [41]

При сопоставлении теоретических и опытных данных видно, что гелий не проникает внутрь адсорбированного слоя углекислого газа, если его плотность больше, чем 0 09 г / см3, Для того чтобы теоретические и опытные данные хорошо совпадали между собой, необходимо ввести до пущение, что гелий проникал на 10 % во внешний слой адсорбированного вещества. [42]

При сопоставлении теоретических и опытных данных видно, что гелий не проникает внутрь адсорбированного слоя углекислого газа, если его плотность больше, чем 0 09 г / с. Для того чтобы теоретические и опытные данные хорошо совпадали между собой, необходимо ввести допущение, что гелий проникал на 10 % во внешний слой адсорбированного вещества. [43]

Рассмотрены вопросы автоматического регулирования процессов горения топлива и выпаривания растворов, а также схемы противоаварийной защиты. Приведены технико-экономические расчеты и оценка эффективности установок погружного горения в сопоставлении с обычными выпарными аппаратами. Для практического использования теоретических и опытных данных в книге даны примерные расчеты деталей установок погружного горения. [44]

По методу Стефана определены коэффициенты диффузии паров цезия и калия в гелии и аргоне при температурах 630 - 830 К и атмосферном давления. Выполнены теоретические расчеты коэффициентов диффузии для указанных смесей и для смесей паров натрия с гелием и аргоном. Из условия совпадения теоретических и опытных данных подобраны параметры потенциальной функции Леннарда - Джонса, входящие в теоретическую формулу для коэффициента диффузии. Предлагается также удобная для расчетов степенная формула. [45]

Страницы: 1 2 3 4