Приведенные расчетные данные

Cтраница 1

Приведенные расчетные данные соответствуют одному и тому же моменту времени t, но справедливы для случая, когда пластовые давления в районе каждой скважины в момент времени t различаются между собой. Последнее обстоятельство позволяет производить указанную обработку результатов разновременных исследований скважин. [1]

Приведенные расчетные данные нуждаются в существенных поправках в связи с тем, что частички коксов и графитов имеют анизотропную форму и внутреннюю пористость. Вместе с тем количество шаров с промежуточными размерами г и г % в упаковке, как видно из приведенных данных, наименьшее. [2]

Приведенные расчетные данные показывают, что далеко не всегда при фракционировании выделяются относительно однородные образцы. [3]

Приведенные расчетные данные показывают, что все указанные типы утилизационного оборудования обеспечивают выработку тепла, которая в среднем в два и более раза дешевле аналогичной выработки на замещаемых энергетических установках. [4]

Влияние параметров согласующего слоя на эффективность излучения пьезоэлемента в воздух. [5]

Приведенные расчетные данные при оптимальных параметрах согласующего слоя следует рассматривать как предельно достижимые для данного случая. [6]

Приведенные расчетные данные для концентраций водорода 94 98 % являются граничными и более необходимыми при эксплуатации водородных установок. [7]

Приведенные расчетные данные подтверждаются показателями работы промышленных аппаратов. [8]

Из приведенных расчетных данных видно, что с увеличением напряжения и передаваемой мощности удельная стоимость резко снижается. Это указывает, что сверхпроводимый кабель должен создаваться для передачи больших мощностей. [9]

Из приведенных расчетных данных видно, что с повышением степени обогащения дутья теплосодержание продуктов горения жидкого топлива и природных газов возрастает более резко, чем теплосодержание продуктов горения коксового и смешанного газа, подчиняясь почти линейной зависимости. В результате при сжигании в чистом кислороде полное теплосодержание продуктов горения превышает теплосодержание их при сжигании в воздухе: для смолы - в 4 25 раза, для мазута - в 3 83 раза, для ишим-баевского природного газа - в 4 3 рааа, коксового газа - в 3 24 раза, смешанного газа с теплотворностью 2000 ккал / нм3 - в 2 22, а доменного газа - всего лишь в 1 65 раза. В соответствии с изменением теплосодержания продуктов горения изменяется и температура горения, которая также зависит еще от диссоциации продуктов горения. [10]

Из приведенных расчетных данных следует, что каждой температуре процесса парофазного гидролиза тетраэтокспсилапа соответствует критический избыток воды, при котором в конденсат не выпадает углерод. [11]

Из приведенных расчетных данных следует, что наклон пласта может оказать значительное влияние на величину остаточной нефте-насыщенности. Если угол наклона пласта положительный, то независимо от соотношения плотностей жидкостей остаточная нефтенасы-щенность будет больше в горизонтальном пласте. При этом использование более плотной вытесняющей жидкости дает несколько мень -, шее значение остаточной насыщенности по сравнению с вытеснением менее плотной фазой. Если угол наклона пласта отрицательный, то в этом случае остаточная нефтенасыщенность будет выше, чем при горизонтальном пласте, и это превышение весьма значительно. Кроме того, более плотная вытесняющая жидкость повышает величину остаточной нефтенасыщенности существенней, чем менее плотная. [12]

Из приведенных расчетных данных видно, что при использовании разработанной технологической схемы переработки кремнефтористых газов возникает возможность на 1 т фтора получить около 2 т фтористого кальция, 3 5 т сульфата аммония и около 0 7 т белой сажи. Все количество введенного аммиака ( после двухкратного его использования) выводится в виде сульфата аммония. [13]

Изменение относительного излучения. [14]

Это подтверждают приведенные расчетные данные. [15]

Страницы: 1 2