Расчетные экспериментальные данные

Cтраница 1

Распределение напряжений при нормальной работе на режиме 508 МВт. [1]

Расчетные и экспериментальные данные имеют вполне удовлетворительное совпадение. Сравнение расчетных напряжений с замеренными на выходных кромках лопастей у верхнего обода на натурном рабочем колесе проводилось по средним напряжениям, полученным, как среднее арифметическое замеренных величин. [2]

Влияние коэффициента консистенции на профиль температурного поля в минимальном сечении зазора. каландр 160 X 320 мм. 2Л0 1 мм. U 15 6 см / сек. [3]

Расчетные и экспериментальные данные показывают, что локальные приросты температуры в сечении каландруемого листа при высоких скоростях каландрования холодных смесей могут достигать нескольких десятков градусов. [4]

Расчетные и экспериментальные данные исключительно хорошо согласуются при испытаниях на воздухе и совершенно не согласуются для испытаний в растворе морской соли. Это связано с тем, что неравновесное состояние структуры материала с остаточными напряжениями интенсифицирует электрохимические процессы и приводит к снижению экспериментального предела выносливости по - сравнению с расчетным. [5]

Зависимость приращения температуры от коэффициента консистенции ig в минимальном сечении калибрующего зазора каландра. Условия расчета - X. 15.| Зависимость приращения температуры от индекса течения в минимальном сечении калибрующего зазора. р0 0 256 АШа-с1, остальные условия расчета - X. 13. [6]

Расчетные и экспериментальные данные показывают, что локальные приращения температуры в сечении ка-ландруемого листа при высоких скоростях каландрования высоковязких смесей могут достигать нескольких десятков градусов. [7]

Расчетные и экспериментальные данные лучше согласуются при меньших углах падения. [8]

Изомеризация гексанов. Влияние температуры на степень превращения. [9]

Расчетные и экспериментальные данные довольно хорошо согласуются для к-гексана и 2 3-диметилбутана, чего, однако, нельзя сказать в отношении 2 2-диметилбутана. [10]

Номограмма для определения допустимых дефектов в мягкой прослойке ( 1 / В а в условиях общей текучести в зависимости от параметров Кв и к. [11]

Расчетные и экспериментальные данные показывают, что наиболее опасным местоположением дефектов в твердых швах является контактная поверхность мягкого и твердого металлов. [12]

Расчетные и экспериментальные данные близки между собой, и это свидетельствует о том, что с уменьшением угла наклона поверхности по отношению к оси потока предельный размер площади, насыщенной прилипшими частицами, падает. [13]

Расчетные и экспериментальные данные достаточно хорошо совпадают. [14]

Из формул И. [15]

Страницы: 1 2 3 4 5