Cтраница 2
Если величина аа очень мала, то для получения заметного приращения температуры приходится использовать ультразвук высокой интенсивности. При этом необходимо позаботиться о том, чтобы исключить возможность возникновения нелинейных эффектов, искажающих результаты измерений ( см. разд. Следует отметить, что термопарные датчики обладают большой инерционностью, поэтому с их помощью невозможно одновременно измерить скорость звука. [16]
В схеме нестандартного - калориметра переходный тепловой процесс используется для одновременного измерения теплоемкости. В эксперименте определяют либо поток тепла от зонда к изделию с помощью градиентного тепломера, либо малое изменение температуры зонда ( с погрешностью до 0 001 К), контактирующего с образцом, при использовании энтальпийного тепломера. В обоих случаях регистрируют первоначальный перегрев ДГ 10 К зонда относительно изделия с помощью термопарного датчика. [17]
В схеме нестандартного А-калориметра переходный тепловой процесс используется для одновременного измерения теплоемкости. В эксперименте определяют либо поток тепла от зонда к изделию с помощью градиентного тепломера, либо малое изменение температуры зонда ( с погрешностью до 0 001 К), контактирующего с образцом, при использовании энтальпийного тепломера. В обоих случаях регистрируют первоначальный перегрев ДГ 10 К зонда относительно изделия с помощью термопарного датчика. [18]
На протяжении нескольких десятых долей секунды от начала воздействия наблюдается быстрое повышение температуры датчика, обусловленное поглощением энергии за счет вязкого относительного движения среды и проволочек, образующих термопару. Дальнейшее повышение температуры в течение примерно одной секунды носит сравнительно линейный характер и обусловлено локальным поглощением звука в образце. Коэффициент поглощения образца определяется по начальному наклону этого линейного участка температурной кривой, если известны такие параметры, как плотность среды, ее удельная теплоемкость при постоянном давлении, а также интенсивность акустического поля. Для оценки реального аа применяется итерационный метод, согласно которому первая расчетная оценка этого коэффициента, полученная на основе измерения интенсивности падающего поля, используется в качестве коэффициента затухания для определения реального значения интенсивности / в точке измерения при известном расстоянии от излучателя до термопарного датчика. При этом сходимость полученного ряда значений аа нарушается, если полное затухание в среде слишком велико. В результате возможности данного метода становятся ограниченными и на высоких частотах. Этому способствуют также трудности создания широких плоских звуковых пучков и изготовления миниатюрных термопар. [19]
Указанная область давлений выбрана с целью исключить диффузионные явления. Из резервуара кислород поступает в печь по капилляру диаметром 0 5 мм и длиной 25 см. Давление в реакционной трубке поддерживается ртутным диффузионным насосом. Давление кислорода в реакционной трубке определяется давлением в кислородном резервуаре. Такая система приводит к тому, что скорость потока кислорода в трубке, ведущей к печи, возрастает с повышением давления в реакционной трубке, если, как это обычно делают, сохраняют постоянной производительность ртутного диффузионного насоса. Установлено, что скорость реакции не зависит от скорости потока. Давление в реакционной трубке определяется двумя термопарными датчиками, расположенными над печью. Вследствие большой скорости потока в реакционной трубке, превышающей 1000 см / сек, между этими датчиками создается значительный перепад давления, обусловливаемый сопротивлением потоку. Давление у поверхности образца определяется линейной экстраполяцией отсчетов на этих двух термопарных датчиках. [20]
Недавно Паркер [175], основываясь на применении термопар, предложил новый метод, являющийся альтернативой методу нестационарного нагрева. Как и в предыдущем случае, вязкий нагрев в окрестности термопарного спая и нагревание за счет истинного поглощения в ткани происходят одновременно. После прекращения действия ультразвукового импульса тепло будет отводиться из области нагрева за счет теплопроводности среды. При этом на начальном участке температурной кривой, построенной по показаниям термопарного датчика, наблюдается быстрый спад температуры. Он связан с тем, что вязкий нагрев происходит только в малом объеме, непосредственно окружающем термопару. Затем в течение приблизительно 2 с кривая остывания начинает соответствовать реальному уменьшению температуры в окружающей ткани. [21]
Естественно ожидать, что природные графиты, которые содержат загрязнения, и углеродистые нити накаливания, которые не являются 100 % - ным графитом, будут реагировать несколько по-другому в сравнении с чистым графитом. Имея в виду эти условия, в нашей лаборатории разработана экспериментальная установка для изучения реакций графита с окисляющими газами в области температур 900 - 1300 и давлений 5 - 100 X X Ю-3 мм рт. ст. Установка представляет собой поточную систему, в которой водяной пар подается в печь через капиллярную трубку, а поток поддерживается ртутным диффузионным насосом, установленным за печью. Поступающий пар подогревается на перегородках из окиси алюминия, расположенных в центральной части печи. Образцы графита, вырезанные из спектрографических электродов диаметром 6 2 мм, с помощью платиновой проволоки подвешиваются в печи в зоне постоянной температуры. К сожалению, только в последнее время мы обнаружили, что в ранее опубликованной работе вследствие высоких скоростей потока пара в печи ( свыше 1000 см / сек) и в результате неудачного выбора места расположения термопарного датчика давление водяного пара в печи в зоне образца определялось неточно. Чтобы правильно определять давление в зоне образца, два термопарных датчика устанавливались сразу же по потоку ниже образца в трубе, являющейся продолжением печи. [22]
Указанная область давлений выбрана с целью исключить диффузионные явления. Из резервуара кислород поступает в печь по капилляру диаметром 0 5 мм и длиной 25 см. Давление в реакционной трубке поддерживается ртутным диффузионным насосом. Давление кислорода в реакционной трубке определяется давлением в кислородном резервуаре. Такая система приводит к тому, что скорость потока кислорода в трубке, ведущей к печи, возрастает с повышением давления в реакционной трубке, если, как это обычно делают, сохраняют постоянной производительность ртутного диффузионного насоса. Установлено, что скорость реакции не зависит от скорости потока. Давление в реакционной трубке определяется двумя термопарными датчиками, расположенными над печью. Вследствие большой скорости потока в реакционной трубке, превышающей 1000 см / сек, между этими датчиками создается значительный перепад давления, обусловливаемый сопротивлением потоку. Давление у поверхности образца определяется линейной экстраполяцией отсчетов на этих двух термопарных датчиках. [23]
Указанная область давлений выбрана с целью исключить диффузионные явления. Из резервуара кислород поступает в печь по капилляру диаметром 0 5 мм и длиной 25 см. Давление в реакционной трубке поддерживается ртутным диффузионным насосом. Давление кислорода в реакционной трубке определяется давлением в кислородном резервуаре. Такая система приводит к тому, что скорость потока кислорода в трубке, ведущей к печи, возрастает с повышением давления в реакционной трубке, если, как это обычно делают, сохраняют постоянной производительность ртутного диффузионного насоса. Установлено, что скорость реакции не зависит от скорости потока. Давление в реакционной трубке определяется двумя термопарными датчиками, расположенными над печью. Вследствие большой скорости потока в реакционной трубке, превышающей 1000 см / сек, между этими датчиками создается значительный перепад давления, обусловливаемый сопротивлением потоку. Давление у поверхности образца определяется линейной экстраполяцией отсчетов на этих двух термопарных датчиках. Термопарные датчики находятся на статическом участке трубки, поэтому их показания не зависят от скорости потока. [24]