Движение - индикатор
Cтраница 2
На основе результатов расчетов по формуле ( 2) была построена диаграмма осредненной скорости движения индикатора. [16]
При разработке математических моделей извлечения нефти из пласта при закачке индикатора был детально рассмотрен механизм движения индикаторов в реальных пластах с учетом молекулярной и конвективной диффузии, а также так называемой неоднородностной квазидиффузии [3], т.е. предположения о том, что перемещение части веществ в неоднородном пласте происходит подобно диффузии. [17]
Лучшее угловое разрешение при определении направления потока могут обеспечить устройства, в которых осуществляется наблюдение за движением индикатора, введенного по центру скважины. В случае применения красителей конус выноса индикатора фотографируется. Направление выноса индикатора можно зарегистрировать непосредственно в скважине с помощью системы счетчиков, установленных симметрично на кольцевой раме. [18]
При давлении нагнетания 100 кгс / см2 ( забойное давление равно 0 75 вертикального горного) и скоростях движения индикатора 6, 12 и 23 м / ч средняя раскрытость трещин составила соответственно 18, 26 и 36 мкм. При давлении нагнетания, равном 180 кгс / см2 ( забойное давление равно вертикальному горному), и скоростях движения индикатора от 7 до 40 м / ч средняя раскрытость трещин составляет соответственно 39 - 56 мкм. [19]
В [339] описываются результаты применения радиоактивных изотопов для контроля за разработкой нефтяных пластов и отмечено, что фактическая скорость движения индикатора от нагнетательной до добывающих скважин превосходит расчетную от нескольких раз до тысяч раз. В [339] отмечено, что преждевременный прорыв радиоактивного вещества в добывающие скважины не всегда связан с движением жидкости по трещинам, как это в большинстве случаев представляют при анализе результатов промысловых наблюдений. [20]
График зависимости концентрации с от безразмерного времени Т t / t0 ( t0 яг п / 3д - время движения индикатора по кратчайшей линии тока) для различных значений Ре ( рис. 14.7) может использоваться как типовой при интерпретации результатов миграционных опытов. Из анализа графика следует, что изменения концентрации в регистрационной скважине во многом обусловлены разновременным приходом трассера по различным лентам тока; это затрудняет определение дисперсионных характеристик пласта ( чувствительность опытных кривых к ним, особенно в диапазоне относительных концентраций с 0 2, очень низка), но зато дает более надежную усредненную оценку емкости. [21]
Первоначальная скорость прорыва воды от нагнетательных скважин к добывающим изменяется в широких пределах - от 0 5 до 20 м / сут, а после прорыва скорость движения индикатора ( флюоресцеина и др.) с водой достигает 1000 м / сут. Сравнительно низкие первоначальные скорости движения воды связаны с расходованием ее на капиллярное насыщение ( пропитку) матриц, а также с разностью вязкостей нефти и воды. Высокие скорости движения индикатора объясняются прорывом воды по отдельным высокопроницаемым трещинам или трещиноватым про-пласткам, когда капиллярная пропитка блоков, прилегающих к этим каналам, практически закончилась. Увеличение скорости может быть дополнительно обусловлено увеличением размеров каналов за счет растворения при интенсивном движении воды. Индикатор фиксируется в каждой из окружающих скважин неоднократно ( периодически), что объясняется разнотрещинова-тостью пород. Испытываются способы уменьшения проницаемости макротрещин в пласте закачкой жидких осадко -, геле - или эмульсиеобразующих составов и других веществ. Больший интерес представляют дисперсные системы, включающие частицы размером более 0 01 мм. [22]
Достоверные результаты могут быть получены при следующих условиях: а) понижение уровня при откачке много меньше мощности водоносного горизонта; б) действительная скорость движения воды при откачке должна быть значительно больше, чем в естественных условиях; в) время движения индикатора должно быть достаточно большим с тем, чтобы расстояние, на которое он переместится от скважины, было больше мощности водоносного горизонта. [23]
Многочисленные эксперименты по наблюдению движения индикаторов в водоносных пластах, описанные в работах Г. В. Богомолова [ 1955 г. ], Г. В. Богомолова и А. И. Силина-Бикчурина [ 1955 г. ], Г. Н. Каменского [ 1943 г. ] и др. [21], показывают, что к приемной скважине фронт движения индикатора подходит значительно более размытым, чем в условиях движения жидкости в каналах и трубах. Подобный эффект отмечается даже тогда, когда в нагнетательной скважине осуществляется практически мгновенное действие источника индикатора. Более того, его наличие часто отмечается в скважинах, далеко отстоящих от линии, соединяющей нагнетательную и приемную скважины. Попытки объяснить эти факты процессами молекулярной диффузии вещества индикатора в фильтрующейся жидкости успехом не увенчались: получаемые при этом характерные расстояния молекулярно-диффу-зионного переноса оказались значительно меньше, чем наблюдаемые на практике. Таким образом, становится ясно, что сам процесс фильтрации приводит к интенсивному перемешиванию жидкости, которое нельзя объяснить только молекулярной диффузией. Саффман предложил называть перемешивание фильтрующейся в пористой среде жидкости конвективной диффузией, подчеркивая тем самым то обстоятельство, что этот вид диффузии может существовать только в условиях конвективного переноса. [24]
 |
Влияние количества горизонтальных ( rij и вертикальных ( п2 трещин на характер распределения частиц ( - р на выходной границе модельной области. J - nt п2 - 40. 2 - п1яап2я 20. 3 - tij. [25] |
Отметим, что утверждение [ 8 j о слабом влиянии на результат способа запуска меченных частиц вызывает сомнение: вероятнее всего, запуск по большой ширине потока, хотя бы в несколько раз превышающей характерное расстояние между трещинами, должен значительно сокращать дисперсионные показатели выходных кривых и несколько уменьшать время движения индикатора в пласте. [26]
Существование в пласте трещин, сообщающих забои нагнетательных и добывающих скважин, выявляется при закачке индикатора. Скорости движения индикатора получаются на 2 - 3 порядка выше скорости движения основного фронта обводнения. Так, на башкирской залежи Осинс-кого месторождения скорость продвижения фронта обводнения составляет 20 - 100 м / мес, в то время как скорость движения индикатора 7300 - 44 400 м / мес, на яснополянской залежи Асюльского месторождения скорость движения основного фронта обводнения и индикатора составляет соответственно 8 - 40 и 14 400 - 37 000 м / мес. [27]
Существование в пласте трещин, сообщающих забои нагнетательных и эксплуатационных скважин, выявляется при закачке индикатора. Скорости движения индикатора получаются на 2 - 3 порядка выше скорости движения основного фронта обводнения. [28]
Допущение о поршневом движении индикатора в трещинах может оказаться слишком грубым для опытов с нагнетанием трассеров, когда вблизи центральной скважины создается поле повышенных и резко изменяющихся скоростей фильтрации. Влияние гидродисперсии по трещинам может быть эффективно учтено при интегральном представлении решения в форме (3.50): производная дс ( 0) / с) в в подинтегральном выражении определяется из решения соответствующей задачи плоскорадиальной микродисперсии в эквивалентном гомогенном пласте ( см. разд. [29]
По отношению к нему микротрещины ведут себя так же, как и микротрещины в среднепроницаемых коллекторах, но только удельная производительность этих микротрещин значительно больше по сравнению с низкопроницаемой пористой средой. Поэтому высокие скорости движения индикатора с водой, не характерные для скорости движения основного фронта заводнения по среднепроницаемому карбонатному коллектору, могут стать определяющими для основного фронта заводнения низкопроницаемого карбонатного коллектора. Для того, чтобы этого не произошло, методика расчета процесса разработки должна включать в себя оценку капиллярного вытеснения нефти из пористых блоков в систему трещин. [30]
Страницы: 1 2 3 4