Движение - дисперсная фаза
Cтраница 4
Фиктивные скорости фаз vc и ид могут возрастать до некоторых максимальных значений, соответствующих наступлению захлебывания, характеризуемого началом движения капель из рабочей зоны колонны в направлении, обратном движению дисперсной фазы. [46]
 |
Зависимость приведенной. [47] |
Таким образом, если плотности фаз различны, то шдп 0 и зависимость шдп / Чф) изображается кривой, характерный вид которой показан на рис. 11.21 для системы, в которой скорость движения дисперсной фазы больше скорости сплошной фазы. При значении фмакс частицы дисперсной фазы приходят в соприкосновение и дальнейшее увеличение ф обусловливает уменьшение приведенной скорости дрейфа. Значение фмакс зависит от формы и размеров частиц, а также от характера сил взаимодействия между ними. Точка фмакс соответствует обращению системы. При ф фмакс дисперсная фаза становится сплошной, а сплошная - дисперсной. Очевидно, такое обращение фаз возможно, если обе они подвижны. Для систем жидкость - твердые частицы область ф фмакс не имеет физического смысла. [48]
 |
Зависимость коэффициента теплопередачи при массовом движении капель от расхода дисперсной фазы. [49] |
На рис. 2.36 показана зависимость объемного коэффициента теплопередачи Kv, от расхода дисперсной фазы Ул, из которой видно, что увеличение расхода сплошной фазы приводит к возрастанию Kv, что объясняется снижением относительной скорости движения дисперсной фазы и увеличением времени пребывания ее в колонне. Таким образом, на интенсивность протекания процесса теплопередачи наибольшее влияние оказывает получаемый размер дисперсной частицы, относительная скорость движения капли в потоке сплошной фазы, удельная поверхность контакта фаз, а также соотношение расходов и динамическая удерживающая способность колонны по дисперсной фазе. [50]
Ранее нами было показано ( см. раздел 1.6), что распределение частиц заданного размера по объему дисперсной системы может быть описано с помощью уравнения (1.136), где в качестве параметров модели выступают средняя скорость движения дисперсной фазы № ( ( /)) и коэффициент эффективной турбулентной диффузии DU. Если величина W / ( /) может быть рассчитана согласно (1.112) или (1.113) в зависимости от направления движения фаз, то определение А / связано со значительными трудностями. Упростить задачу можно, прибегнув к использованию методов имитационного моделирования, как это было сделано в предыдущем разделе. [51]
Структура движения дисперсной фазы существенно отличается от диффузионной модели. Механизм движения дисперсной фазы непосредственно связан с размерами насадки. Свободное движение капель дисперсной фазы наблюдается, если размер насадки больше критического. В этом случае капли свободно проходят через элементы насадки и лишь незначительная часть может задерживаться насадкой. [52]
Первый и второй интегралы в правой части уравнения (7.83) характеризуют соответственно прибыль капель объемом v за счет жоалесценции более мелких капель и их убыль вследствие коалес-ценции капель объемом v с другими каплями. Для определения горизонтальной составляющей скорости движения дисперсной фазы их будем рассматривать горизонтальное течение двухфазной смеси как квазигомогенное. Такое допущение справедливо, когда частицы имеют малый размер и отношение вязкостей невелико. Тогда для ламинарного горизонтального потока квазигомогенной смеси по де-кантатору можно использовать решение уравнения Навье-Стокса для ламинарного течения жидкости в открытом канале прямоугедь - ного. [53]
За положительное направление оси h принято направление движения дисперсной фазы. [54]
Удерживающая способность насадочной колонны зависит от доли свободного объема насадки и от доли объема дисперсной фазы, удерживаемой насадкой. Величина удерживающей способности зависит также от скорости движения дисперсной фазы. [55]
За положительное направление оси h принято направление движения дисперсной фазы. [56]
Анализ формулы внешнего теплообмена (7.92), полученной на основе пакетной теории, и рассмотрение многочисленного экспериментального материала [77, 82] показывают, что наиболее значительное влияние на коэффициент теплоотдачи a. Это объясняется существенным влиянием скорости газа на интенсивность движения дисперсной фазы около стенки, частоту смены пакетов, скорость подъема пузырей, их размер и прочие гидродинамические факторы, определяющие обстановку вблизи теплообменной поверхности. Влияние диаметра частиц твердой фазы на aw оказывается сложным. Во-первых, мелким частицам соответствуют более существенные зависимости aw от скорости газа; во-вторых, с увеличением размера частиц значение коэффициентов теплоотдачи вначале быстро уменьшается, а затем может незначительно возрастать из-за влияния конвективной составляющей теплоотдачи. [57]
Рассмотрим объем колонны достаточно больших размеров, равномерно заполненный беспорядочно уложенной насадкой, в котором происходит случайное неориентированное движение струй или капель ( пузырей) дисперсной фазы. При построении вероятностно-статистической модели процесса будем полагать, что случайный характер движения дисперсной фазы в насадке подчиняется закономерностям непрерывного марковского процесса. [58]
Страницы: 1 2 3 4