Cтраница 4
Уравнение ( 154) в данном случае означает, что приток газа происходит к укрупненной скважине радиусом гп и вскрытой мощностью Авс. Это означает, что в зависимости от радиуса искусственной перегородки гп истинная депрессия на забое фактической скважины может быть в несколько раз больше по сравнению с депрессией, задаваемой на стенке укрупненной скважины. Следовательно, предельный безводный дебит скважины с искусственной перегородкой может существенно превышать дебит скважины без перегородки. В некоторых случаях в зависимости от вскрытия пласта, размера перегородки и кол-лекторских свойств пласта полученный предельный безводный дебит скважины может привести к отрицательному забойному давлению. В таких случаях в зависимости от вскрытой мощности пласта и необходимого забойного или устьевого давления предельный безводный дебит скважины может быть снижен до опре-деленнной величины, обеспечивающей требуемые условия. [46]
В данной книге предложены приближенные с достаточной для практики точностью методы определения предельных безводных дебитов газовых скважин, вскрывших изотропные и анизотропные пласты с подошвенной водой при установившемся нелинейном законе фильтрации газа. Влияние подошвенной воды учтено путем введения ограничения на депрессию и задания формы границы раздела газ-вода. Расчеты предельных безводных дебитов скважин по предложенным формулам указывают на их максимальную по сравнению с другими методами близость к фактическим безводным дебитам газовых скважин, вскрывших пласты с подошвенной водой. На основе метода смены стационарных состояний предложен приближенный метод расчета предельных безводных дебитов газовых скважин, вскрывших изотропные и анизотропные пласты с подошвенной водой при подвижном в процессе разработки контакте газ-вода. Показано, что изменения в процессе разработки пластового давления, толщины газоносного пласта, депрессии на пласт, свойств газа и параметров пласта приводят к существенному изменению предельных безводных дебитов газовых скважин. С целью возможного увеличения предельных безводных дебитов и предотвращения преждевременного обводнения газовых скважин разработаны два метода повышения их производительности: определение аналитическим или графоаналитическим способом оптимальной величины вскрытия пласта, обеспечивающей максимальный предельный безводный дебит скважины; установка искусственного непроницаемого экрана заданных размеров между забоем скважины и контактом газ-вода. [47]
Как видно из формулы ( 158), hou существенным образом зависит от коллекторских свойств пласта и пластового давления. Поэтому при определении оптимального вскрытия пласта необходимо использовать данные геофизики и результаты испытания соседних скважин. Как видно из рис. 37, hon в процессе разработки меняется незначительно. Поэтому величина hon, определенная для начального пластового давления при неподвижном контакте газ - вода, практически пригодна на весь период разработки. Фактически X уменьшением рпл величина / гоп уменьшается. Из рис. 37 видно, что с ухудшением коллекторских свойств пласта hon уменьшается. Это связано с тем, что при наличии плохих коллекторов для получения максимального безводного дебита необходимо создавать максимальную депрессию на пласт. Иными словами, это означает, что в плохих коллекторах на увеличение предельного безводного дебита скважины создаваемая депрессия на пласт имеет большее влияние, чем вскрываемая мощность. [48]