Использование - огнеупоры
Cтраница 1
 |
Теплопроводность Я, температуропроводность а и теплоемкость ст огнеупоров с плотностью (. [1] |
Использование огнеупоров для футеровки электрических плавильных и нагревательных печей требует знания их электрических свойств. [2]
Интересным примером использования накаленных огнеупоров в качестве вторичных излучателей может служить радиационная горелка, разработанная в Академии коммунального хозяйства: им. [3]
 |
Схема футеровки ковша в установке печь-ковш. [4] |
Новым вариантом является использование периклазоуглеродистых огнеупоров с содержанием углерода 7 - 12 % в рабочем слое футеровки ковша. Эти огнеупоры более термостойкие и более коррозионно-устойчивые в сравнении с периклазохромитовыми, что обусловливает их более длительный срок службы: 45 - 50 против 20 - 25 плавок у периклазохромитовой футеровки. Периклазошпинельноуглеродистые огнеупоры, изготовляемые с использованием плавленой магнезиальноглиноземистой шпинели и содержащие 8 - 12 % углерода, имеют перспективу использования в футеровке ковшей, так как их испытания показывают в ряде случаев равностойкость с перик-лазоуглеродистыми огнепорами. [5]
В связи с тенденцией расширения использования монолитных огнеупоров там, где требуются высокие эксплуатационные характеристики, в особенности в сталелитейной промышленности, важно понять основы вяжущих веществ. За последние 10 лет количество исследований и разработок технологии изготовления бетона, новых способов применения и методов испытаний было больше, чем за предыдущие 50 лет. [6]
 |
Огнеупоры для футеровки доменных печей различных стран. [7] |
Конструкция футеровки доменной печи в зоне заплечиков, распара и шахты с использованием высокоглиноземистых, углеродистых и карбидк-ремниевых огнеупоров показана на рис. 3.24. В табл. 3.13 приведены огнеупоры, применяемые для шахты, распара и заплечиков доменных печей различных стран. [8]
 |
Оценка пригодности использования различных плавленолитых огнеупоров в стенах варочного бассейна. [9] |
Уменьшение коррозии брусьев на уровне зеркала стекломассы может быть достигнуто не только за счет использования высокостойких огнеупоров, но за счет снижения температуры на контакте огнеупор - стекломасса. Для этого участок кладки снаружи интенсивно обдувают направленной плоской струей вентиляторного воздуха, при этом расход воздуха должен составлять 0 9 - 1 2 MJ / C на 1 пог. Кроме того, широко используют установку ( подставку) дополнительных плит из коррозионно-стойких огнеупоров ( как правило, из того же материала, что и стеновые брусья) при воздушном охлаждении их наружной поверхности с тем же расходом воздуха. Толщина бруса на уровне зеркала стекломассы обычно равна 250 - 300 мм, дополнительные плиты толщиной 75 - 100 мм устанавливают при уменьшении толщины стены в районе усиленной коррозии до 20 - 30 мм. Иногда кладку стены варочного бассейна выполняют из палисадных брусьев с наклонной внутренней поверхностью, что несколько замедляет коррозию на уровне и ниже уровня стекломассы, но тоже требует воздушного обдува и установки дополнительных плит. [10]
Поэтому они применяли обожженные огнеупоры, содержащие 85 9 и даже 99 0 % глинозема, и наблюдали при этом значительно меньший износ, чем при использовании огнеупоров, содержащих 70 % глинозема, и безобжиговых огнеупоров с 85 % глинозема. [11]
Условия обработки высокотемпературного расплава являются весьма жесткими для футеровки ковша. Срок службы огнеупоров в рабочем слое ограничен 5 - 7 плавками вследствие разъедания огнеупоров в шлаковом поясе и значительной пропитки металлом в зоне металла. Увеличение срока службы возможно при использовании периклазохромитовой футеровки и обеспечении ее межплавочных подогревов. Использование периклазоуглеродистых огнеупоров может быть проблематичным из-за опасения частичного перехода углерода из футеровки в металлический расплав, так как задачей обработки является получение особонизкоуглеродистых сталей. [13]
В начале продувки большая часть кислорода расходуется на окисление марганца, в результате чего температура металла повышается с 1300 до 1550 С. В интервале 1550 - 1650 С наблюдается высокая скорость удаления углерода. При температуре i1650 C скорость удаления углерода уменьшается и растет доля кислорода, расходуемого на окисление марганца, что вызывает дальнейшее повышение температуры. Дальнейшее снижение содержания углерода ( до 1 %) вызывает интенсивное окисление марганца. Имеет место сильное разъедание огнеупоров, поэтому важны надлежащая подготовка и использование ковшовых огнеупоров, надежно работающих при 1800 С. Марганец обладает высокой упругостью пара, поэтому в процессе продувки и разливки образуется большое количество запыленного газа. Кроме того, 25 - 50 % твердого появляется в газе в результате распыления и уноса металлических частиц, которые окисляются на выходе из ковша, где осуществляется продувка. Распыление металла может быть минимальным при надлежащей конструкции кислородного сопла и оптимальной установке его по отношению к поверхности ванны металла. [14]
В начале продувки большая часть кислорода расходуется на окисление марганца, в результате чего температура металла повышается с 1300 до 1550 С. В интервале 1550 - 1650 С наблюдается высокая скорость удаления углерода. При температуре i1650 C скорость удаления углерода уменьшается и растет доля кислорода, расходуемого на окисление марганца, что вызывает дальнейшее повышение температуры. Дальнейшее снижение содержания углерода ( до 1 %) вызывает интенсивное окисление марганца. Имеет место сильное разъедание огнеупоров, поэтому важны надлежащая подготовка и использование ковшовых огнеупоров, надежно работающих при 1800 С. Марганец обладает высокой упругостью пара, поэтому в процессе продувки и разливки образуется большое количество запыленного газа. Кроме того, 25 - 50 % твердого появляется в газе в результате распыления и уноса металлических частиц, которые окисляются на выходе из ковша, где осуществляется продувка. Распыление металла может быть минимальным при надлежащей конструкции кислородного сопла и оптимальной установке его по отношению к поверхности ванны металла. [15]
Страницы: 1