Cтраница 2
Обычный способ центрирования по цилиндрическим поверхностям неприменим, когда в системе соединяемых деталей возникают значительные тепловые деформации. Если охватывающая деталь имеет более высокую температуру или выполнена из материала с более высоким коэффициентом теплового расширения, чем охватываемая деталь, то в соединении образуется зазор, нарушающий центрирование. [16]
Обычный способ центрирования по цилиндрическим поверхностям неприемлем, когда в системе соединяемых деталей возникают значительные тепловые деформации. [17]
Обычный способ центрирования по цйлетдрйческам поверхностям яейрймешм, когда в системе соединяемых деталей возникают значительные тепловые деформаций. Если охватывающая деталь имеет более высокую температуру иля вынолйена та материала с более высоким коэффициентом теплового расширения, сем охватываемая деталь, то в соединении образуется зазор, нарушающий центрирование. [18]
Трубопроводы пневмотранспортных установок, проложенные в пределах зданий со стабильными температурными режимами, не испытывают значительных тепловых деформаций и не требуют устройства линейных компенсаторов. Однако в отдельных случаях ( особенно при прокладке трубопроводов вне зданий или в неотапливаемых помещениях) приходится предусматривать компенсаторы температурных расширений. Их устанавливают через 150 - 200 м и более, в зависимости от материала труб. [19]
К числу преимуществ некапиллярной пайки относятся: возможность наложения швов при близком их расположении, отсутствие значительных тепловых деформаций и горячих, в том числе кристаллизационных трещин. При достаточно большом содержании легкоплавких эвтектик в металле швов склонность их к образованию кристаллизационных трещин при сварке плавлением резко снижается. При достаточно большом содержании эвтектики в присадочном металле процесс сварки плавлением может перейти в процесс некапиллярной пайки. [20]
Эти свойства обусловливают большую, чем при сварке стали, зону термического влияния и приводят к появлению значительных тепловых деформаций, которые могут вызывать при охлаждении сварного шва значительные напряжения. [21]
Эти свойства обусловливают ббльшую, чем при сварке стали, зону термического влияния и приводят к появлению значительных тепловых деформаций, которые могут вызывать при охлаждении сварного шва значительные напряжения. [22]
Электродуговая сварка не обеспечивает такого высокого качества ремонта, как газовая, но зато и не вызывает значительных тепловых деформаций блока цилиндров, что в данном случае имеет первостепенное значение. Кроме того, газовая сварка в горячем состоянии представляет более трудный и более дорогой способ ремонта. [23]
При пайке ажурных тонкостенных конструкций из алюминиевых сплавов применение локального нагрева не обеспечивает iBbicoKoro качества изделий из-за развития в паяемом материале значительных тепловых деформаций. Пайку подобных конструкций более целесообразно вести в печах, так как нагрев в них происходит относительно равномерно, что предотвращает коробление изделий. Нагрев в печах удобен и при пайке большого числа мелких деталей. Процесс может быть механизирован, относительно легко поддается контролю и регулировке. При пайке в печах разница размеров паяемых деталей не ограничена. Продолжительность нагрева при пайке в печи зависит от толщины деталей. Детали толщиной 0 20 мм нагревают до температуры пайки в течение 1 мин, детали толщиной 12 - 13 мм - за 40 - 45 мин. При температуре пайки требуется выдержка в течение 2 - 6 мин для заполнения зазора припоем и создания прочного сцепления в соединении. [24]
При пайке ажурных тонкостенных конструкций из алюминиевых сплавов применение локального нагрева не обеспечивает высокого качества изделий из-за развития в паяемом металле значительных тепловых деформаций, высокой теплоемкости материала, труднодоступное мест пайки. Пайку подобных конструкций более целесообразно вести в печах, так как нагрев в них происходит относительно равномерно, что предотвращает коробление изделий. [25]
Коррозионно-стойкие ( нержавеющие) стали обладают высоким р ( в 5 - 6 раз больше, чем у низкоуглеродистой стали), и поэтому для их сварки требуется небольшая сила тока. Из-за высокого коэффициента теплового расширения и опасности возникновения в связи с этим значительных тепловых деформаций сварных узлов, а также из-за склонности некоторых сталей к коррозии при длительном нагреве ТС и ШС выполняют на жестких режимах. При СС этих сталей в связи с их жаропрочностью и склонностью к окислению скорость осадки должна быть не менее 50 мм / с, а давление осадки в 2 - 2 5 раза больше, чем у низкоутлеродистой стали. [26]
Для меди вреден не только кислород, но и водород, который в присутствии кислорода приводит к водородной болезни меди. Медь при повышенных температурах ( 480 К) начинает снижать свою прочность. В области температур 520 - 820 К снижение прочности сопровождается и снижением пластичности. В связи с этим в условиях жестких закреплений и значительных тепловых деформаций при сварке в этом температурном интервале могут образовываться трещины. Поэтому нельзя выполнять швы в два прохода ( так как первый проход уже создает жесткое закрепление); прихватки следует заменять скользящими закреплениями; нельзя проковывать швы при 480 - 820 К. [27]