Кривая деформация

Cтраница 2

Рассмотрим теперь кривые деформации полимерных цепей, способных к переходу спираль - клубок. [16]

Зависимости относительной упругопластической деформации - е и параметра интерполяции К от параметра Гу для наиболее опасной точки пластины а ( а 2 36 и б ( а 5 2 при m 0 36, полученные на основании соотношений - - сплошные линии, - штриховые и -. [17]

Сопоставление кривых деформаций ( см. рис. 2.60, а) и параметра интерполяции ( см. рис. 2.60, б), полученных с помощью МКЭ, дает представление об эффективности рассмотренных методов интерполяции. [18]

Сравнение кривых деформаций и ползучести каменной соли типа F с аналогичными данными для других исследованных типов солей Штасфурского месторождения указывает на их качественное совпадение. [19]

Для кривых деформаций пирамид характерны превращения, имеющие место при различных температурах в зависимости от состава шихт: начало интенсивной усадки образца - размягчение и плавление. [20]

Кривые растяжения изотактического полистирола. [21]

Рассмотрение кривых деформации изотактического полистирола15 ( рис. 97) показывает, что при температурах выше температуры стеклования эти кривые аналогичны кривым для полиамидов, полиэтилена и других кристаллических полимеров. При температурах ниже Т с кривые е / ( 0) напоминают кривые стеклообразных полимеров. [22]

На кривых деформации при нагреве и охлаждении появляется петля температурного гистерезиса деформации. [23]

Масштабные зависимости прочности хороших усов сапфира при повышенных температурах.| Зависимость средней прочности усов сапфира d 10 мкм от температуры. [24]

Вид кривых деформации для усов различных ориентации и при различных температурах различен. Ниже 1100 - 1300 С усы всех ориентации разрушались хрупко. На рис. 163 показана диаграмма деформации нитевидного кристалла типа С ( см. рис. 159) диаметром 5 мкм, испытанного при 1200 С. Диаграмма типична для хрупкого разрушения. Выше 1100 - 1300 С разрушение пластичное. На рис. 164 показана диаграмма деформации пластинки типа А ( см. рис. 159) при растяжении при температуре 1600 С. Здесь видны зуб текучести и область легкого скольжения, соответствующая прохождению двух полос сдвига через кристалл. Следует отметить, что пластичное разрушение наблюдается только на усах типа А и А2 ( см. рис. 159), так как только в них могут работать две системы скольжения сапфира - базисная и призматическая. [25]

Зависимость прочности алюминиевой матрицы о г содержания в ней проволоки из нержавеющей стали типа Х18Н9Т.| Зависимость прочности композиции алюминий - проволока ( d / мм из нержавеющей стали типа Х18Н9Т от объемной доли про - волоки при отношении / / / d /, равном 400 ( 1, 200 ( 2, 100 ( 3 и 50 ( 4. [26]

Характер кривых деформации волокнистых материалов металл - металлическое направленное волокно почти не отличается от аналогичных кривых для меди, алюминия. Для примера на рис. 141 и 142 [67] приведены кривые растяжения для чистого серебра ( 99 9 %) и волокнистых материалов серебро - металлическое волокно из различных металлов или сплавов с одинаковым содержанием волокон, имевших диаметр 0 063 - 0 075 мм. Кривые получены в условиях растяжения при комнатной температуре. Можно видеть, что разница в напряжениях течения для чистого серебра и волокнистых композиций на начальной стадии деформирования невелика, но она увеличивается по мере роста степени деформации. Приведенные на рис. 141 и 142 кривые показывают, что при малых степенях деформации напряжение течения мало зависит от плотности распределения волокон в матрице ( объемной доли волокон) и фактически начальное скольжение как в матрице, так и в чистом серебре начинается примерно при одинаковых напряжениях. Можно видеть, что все кривые ( степень пластической деформации) 1 / 2-напряжение при их экстраполяции на ось абсцисс для чистого серебра и волокнистого материала с различной объемной долей волокна сходятся в одной точке. [27]

IV-VI приведены кривые деформации для четырех структурных состояний полиамида 6 в слое покрытия вала. Мелкозернистая структура покрытий валов дает благоприятные значения коэффициентов, в особенности при важных на практике низких ступенях нагрузок. Несмотря на это, однако, задача дальнейшего улучшения рабочих характеристик термически обработанных деталей из мелкозернистого полиамида до сих пор еще не решена. Получение мелкозернистых полиамидов является достижением только последних лет; полиамиды можно модифицировать в соответствии с предъявляемыми к ним требованиями. Во многих случаях возможно путем термической обработки улучшать дальше рабочие характеристики полиамидов. [28]

Прочность и кривая деформация - напряжение негомогенного ортотропного материала, каким является боралюминий, достаточно сложные понятия. Поведение композиционного материала, так же как и - поведение обычного монолитного конструкционного материала, есть результат свойств исходных материалов, входящих в композицию, и зависит от истории его изготовления. Различный характер распределения волокон в матрице, а также наблюдаемое термодинамическое взаимодействие между этими фазами позволяют считать металлургические и структурные факторы более ответственными за количественную сторону анализируемых свойств по сравнению с влиянием указанных факторов на большинство ранее известных материалов. [29]

Схематическое изобра-ные кривой деформации поликристалл пческого материала. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5