Общая пластическая деформация

Cтраница 2

Другие положения о накапливаемом повреждении, например, положения Коф-фина ( 1954 г.), основанные на общей пластической деформации, и положение Блюма ( 1958 г.), в котором учитывается накапливаемая деформация, привлекли пристальное внимание ученых. Эти исследователи считают главной стадию нагружения до образования трещин, в то время как при решении проблемы стойкости стволов полагали, что образование трещин протекает на ранних этапах эксплуатации орудия и в течение основного срока службы орудия трещины развиваются. Чтобы иметь возможность применять это и другие положения, необходимо проводить дальнейшие эксперименты. [16]

Керамический бронированный вентиль. [17]

Когда же расчет ведут по предельным нагрузкам, то за опасную нагрузку принимают такую, которая вызывает общую пластическую деформацию всей конструкции. Определим максимальную допускаемую величину этой силы по обоим методам. [18]

Условие малоциклового нагружения появляется не только в случае повышения рабочих напряжений в стенке конструкции за предел текучести ( б - общая пластическая деформация), но и в случае местной пластической деформации, когда в концентраторе напряжений ( трещина, надрез, резкий переход формы сечения, сварные швы) значения действующих напряжений превышают и рабочие напряжения в стенке конструкции, несмотря на то, что вся конструкция работает на общем фоне упругих напряжений. [19]

Таким образом, приведенные выше уравнения (7.9) - (7.29) позволяют на стадии проектирования провести приближенную оценку напряженно-деформированных состояний в конструкциях ВВЭР при возникновении местных и общих пластических деформаций для целого ряда зон и режимов нагружения, если известны теоретические коэффициенты концентрации а. [20]

Должно быть совершенно очевидным, что как с практической, так и с теоретической точек зрения значительно большие усилия требуются для решения проблемы надреза с общей пластической деформацией и связанным с ней механическим упрочнением. [22]

В расчетах на статическую прочность ( детали, работающие с преобладанием статических нагрузок) учитывают тот факт, что пластичные материалы перед разрушением отклоняются от закона Гука, и появление ощутимой общей пластической деформации изгиба возможно лишь при напряжениях, намного превышающих предел текучести материала детали. И, наоборот, при местной концентрации напряжений разрушение детали из хрупкого материала при растяжении и изгибе может наступить при номинальных напряжениях, значительно меньших предела прочности. [23]

В более сложных структурах технических металлов, например мягкой стали, в которой по границам зерен феррита выпадают карбиды и концентрируются чужеродные атомы, границы зерен обладают более высоким сопротивлением деформации и оказывают существенное влияние на общие пластические деформации деталей. [24]

При нагружении с выдержками в каком-либо из полуциклов на экстремумах нагрузки ( трапецеидальная форма цикла) к пластической деформации от активного нагружения ба добавляется пластическая деформация ег, являющаяся результатом проявления процесса ползучести в течение выдержки ( рис. 4.6, б), а общая пластическая деформация в этом случае определяется их суммой б б er для полуцикла растяжения и б ба е для полуцикла сжатия. [25]

В современном машиностроении наметилась тенденция к понижению запасов прочности ( для объектов новой техники в 1 5 - 2 раза по сравнению с указанными выше), в связи с чем в наиболее напрягаемых зонах ( в том числе в местах конструктивной концентрации напряжений, наложения сварных швов, действия температурных напряжений) при действии эксплуатационных нагрузок возникают локальные или общие пластические деформации. В этих случаях изменение номинальных и местных напряжений при увеличении действующих нагрузок происходит непропорционально этим нагрузкам. В силу резкого снижения сопротивления материалов деформациям при переходе из упругой области в упругопластическую указанные выше эксплуатационные номинальные и местные напряжения увеличиваются на 5 - 15 % при возможном возрастании деформаций в 1 5 - 3 раза. Так как изменение напряжений оказывается сопоставимым в большом числе случаев с точностью задаваемых при проектировании исходных данных ( усилий, температур), то инженерные расчеты прочности по номинальным или местным напряжениям становятся недостаточными. Поэтому возникает необходимость в проведении расчетов по предельным нагрузкам, учитывающим перераспределение напряжений за счет возникающих пластических деформаций. Однако используемые в практике инженерных расчетов запасы по предельным нагрузкам оказываются выше, чем по местным неупругим напряжениям, и сопоставимы с запасами по номинальным упругим напряжениям. [26]

Как указывалось выше, применяемые в технике металлы и сплавы являются поликристаллическими телами. Общая пластическая деформация таких металлов складывается из внутрикристаллитной и межкристаллитной деформаций. Внутрикристаллитная деформация протекает за счет скольжения и двойникования; межкристаллитная состоит в поворотах зерен и смещении этих зерен относительно друг друга. Аналогично монокристаллу холодная пластическая деформация поликристаллического металла вызывает его упрочнение. [27]

В этом исключительном случае устанавливается как бы безразличное равновесие, причем явного шейкообразования не происходит, но количество полос скольжения уменьшается при возрастающей концентрации пластических деформаций в пределах каждой отдельной полосы. Начиная с общей пластической деформации удлинения порядка 10 %, первоначально гладкая поверхность образца становится шероховатой и на ней выступают так называемые фигуры скольжения в виде различных выступов и впадин. [28]

Положение действующих при 20 С плоскостей двоиникования в кристаллической решетке а-титана. [29]

На рис. 9 приведено положение действующих при 20 С плоскостей двоиникования в кристаллической решетке а-титана. Вклад двоиникования в общую пластическую деформацию увеличивается с понижением температуры. [30]

Страницы: 1 2 3 4