Cтраница 2
При нынешней, еще очень мало эффективной технике обработки информации практически невозможно обобщить огромное количество разрозненных, зачастую несопоставимых фактических данных, содержащихся в сотнях и тысячах публикаций по вопросам сварки вообще и сварки аустенитных сталей и сплавов в частности. Тем не менее, не вызывает сомнений, что перечисленные выше проблемы действительно важны и серьезны и что описанные в этой книге трудности, несомненно, стоят на пути дальнейшего расширения использования аустенитных сталей и сплавов в сварных конструкциях. [16]
III, величина остаточных напряжений в разнородных сварных конструкциях в первую очередь зависит от разности коэффициентов линейного расширения аустенитной и перлитной сталей, типа конструкции и ее рабочей температуры. В случае использования аустенитной стали с низким пределом текучести и высокими значениями коэффициента линейного расширения ( например, стали 1Х18Н9Т) напряжения еще до полного охлаждения изделия при отпуске могут достигать предела текучести. Повторный нагрев изделия приводит к снижению величины напряжений, а последующее охлаждение восстанавливает первоначальную эпюру. [17]
При определении верхнего температурного уровня подвода теплоты в цикле необходимо учитывать также изменение затрат, связанных с ремонтным обслуживанием оборудования. Эти затраты относительно возрастают по мере увеличения количества элементов энергоблока, выполненных из аустенитной стали. Так как при температуре пара 510 С полностью исключается использование аустенитных сталей, то при повышении ее от этого предела принимается увеличение коэффициента амортизационных отчислений в размере 3 % на каждые 10 С. Эта зависимость требует дальнейшего уточнения и корректируется по мере накопления опыта эксплуатации энергоблоков с различной начальной температурой. [18]
Одним из серьезных недостатков использования аустенитных сталей для нагреваемых натрием парогенераторов является их склонность к коррозии под напряжением в среде едкого натра. Так как существуют отдельные участки, например в районе дефекта сварки, на которых натрий может вступить в контакт с водой, там будет образовываться гидроокись натрия и в какой-то момент работы могут возникнуть трещины, которые будут распространяться на всем протяжении напряженных зон, увеличивая размеры растравленных участков и ослабляя конструкцию. Эта тенденция к трещинообразованию и трудность ремонта вызывают сомнения по поводу преимуществ использования аустенитных сталей для теплообменников натрий - вода. [19]
Из сталей мартенситного класса в качестве жаропрочных нашли практическое применение стали с 11 - 13 % ( в среднем 12 %) хрома. Для повышения жаропрочных свойств стали дополнительно легируют молибденом, вольфрамом, ванадием и ниобием. Модифицированные хромистые стали в основном рассчитаны на применение в температурном интервале 560 - 620 С, в котором жаропрочность и жаростойкость низколегированных сталей перлитного класса становится уже недостаточной, а использование аустенитных сталей экономически нецелесообразно. [20]
С, давлении до 168 бар и сроке эксплуатации порядка 160000 ч, обычно используется 0 5 % Сг, Мо, V сталь. Однако разные условия работы и предъявляемые требования приводят к использованию в разных странах различных материалов. Если рабочая температура увеличивается, или удлиняется время эксплуатации, или проектирование проводится в сжатые сроки, могут возникнуть трудности в отношении достижения требуемой гибкости, предельного осевого давления и изгибающих моментов в конечных точках. Гибкость улучшается при использовании ферритной стали с повышенным сопротивлением ползучести и стали Rex 500 ( упрочняющаяся сталь с 6 % Сг), разработанных для этих целей, однако их использованию препятствует отсутствие соответствующей технологии сварки таких материалов. При 600 С и давлении 250 бар должны применяться аустенитвые стали. Можно также использовать легированную молибденом сталь AISI316, которая хорошо сваривается. Значительное увеличение гибкости и большую экономическую выгоду дает применение при более высоких расчетных напряжениях разработанных в Великобритании сталей Esshete 1250 и Sandvik 12 У. Использование аустенитных сталей в составе контура из ферритной стали усложняется из-за необходимости промежуточного соединения каждого конца аустенитной секции. [21]