Испытание - армированный пластик
Cтраница 2
Сопротивление образца скалыванию при этом возрастает вследствие увеличения площади скалывания. При испытаниях высокомодульных армированных пластиков часто применяются образцы с радиусом галтели 30 - 75 мм, однако более корректная проверка показывает, что радиус галтели должен быть R 80 мм. [16]
Несмотря на наличие многих государственных и ведомственных стандартов, в настоящее время не существует общепринятого подхода к выбору формы и размеров образца, а также единых способов крепления образцов в захватах испытательной машины. О трудностях создания единой методики испытаний армированных пластиков на растяжение свидетельствует множество применяемых форм образцов, часть из которых показана на рис. 2.2.1. Приведенные на этом рисунке данные ( форма образцов, замеренная на них прочность одного и того же стеклопластика и разброс результатов) относятся к началу развития методов механических испытаний армированных пластиков, но, как будет показано ниже, за двадцать лет изменились лишь некоторые размеры образцов типа двусторонних лопаток и весьма широкое распространение получили образцы типа брусков или полосок и трехслойные балки. [17]
Механические, физические, электрические и / или химические свойства определяются составом препрегов и особенностями их переработки. Методы определения этих характеристик совпадают с методами испытаний отвержденных армированных пластиков и описаны ниже. [18]
Трудности создания в образце состояния чистого сдвига возрастают с увеличением степени анизотропии и неоднородности исследуемого материала. Рост этих характеристик приводит к увеличению зон краевого эффекта, и в практике испытаний высокомодульных и высокопрочных армированных пластиков могут быть случаи, когда невозможно получение в образце достаточной для измерений зоны с однородным напряженным состоянием. Поэтому испытание высокомодульных и высокопрочных армированных пластиков на сдвиг требует особого внимания. В частности, это относится к выбору способа приложения нагрузки. [19]
Ширину образца следует выбирать с таким расчетом, чтобы была исключена опасность потери устойчивости образца при нагружении. Чаще всего форма поперечного сечения образца устанавливается близкой к квадратной, однако в практике испытаний высокомодуль-ных армированных пластиков сложилась тенденция испытывать на изгиб тонкие образцы - толщиной 1 - 2 мм. [21]
Трудности создания в образце состояния чистого сдвига возрастают с увеличением степени анизотропии и неоднородности исследуемого материала. Рост этих характеристик приводит к увеличению зон краевого эффекта, и в практике испытаний высокомодульных и высокопрочных армированных пластиков могут быть случаи, когда невозможно получение в образце достаточной для измерений зоны с однородным напряженным состоянием. Поэтому испытание высокомодульных и высокопрочных армированных пластиков на сдвиг требует особого внимания. В частности, это относится к выбору способа приложения нагрузки. [22]
 |
Влияние сдвигов на максимальные напряжения при изгибе. [23] |
Поэтому аналитический расчет конструкций из этих материалов ведется по нормальным напряжениям. У армированных пластиков П и Щг могут отличаться на порядок и больше, а касательные напряжения из-за низкой сдвиговой прочности материала могут существенно влиять на характер разрушения при изгибе. Поэтому при изгибе армированных пластиков строго следует различать прочность по нормальным Щ и по касательным Ихг напряжениям. Такое разделение необходимо при испытаниях армированных пластиков на изгиб и в том случае, если главной целью является определение прочности межслойного сдвига. При этом следует обеспечить разрушение образца от касательных напряжений, что достигается разумным выбором его размеров. [24]
 |
Приспособление для вырезания сегментов кольца по стандарту ASTM D 2344 - 67. [25] |
Метод определения прочности пр и межслойном сдвиге П6г на сегментах кольца стандартизован. По стандарту ASTM D 2344 - 67 сегменты при помощи специального приспособления ( рис. 6.3.6) вырезаются из NOL-колец с внутренним диаметром 146 05 0 05 мм, толщиной 3 18 0 05 мм и шириной 6 35 0 13 мм. Форма и размеры образца показаны на рис. 6.3.7. Малые размеры образцов требуют высокой точности их изготовления. На практике обычно применяют образцы нестандартных размеров, так как сегменты из NOL-колец не удовлетворяют всем требованиям, предъявляемым при испытаниях армированных пластиков. [26]
Композиционные материалы - армированные пластики, клеевые соединения, лакокрасочные покрытия и другие гетерогенные полимерные системы - успешно функционируют благодаря достаточным по величине и стабильным во времени адгезионным связям между компонентами. Поэтому понятен интерес к проблеме расчета адгезионных соединений, определения физико-механических характеристик и прогнозирования их при действии эксплуатационных факторов, в том числе длительной нагрузки. Имеется большое число публикаций по этим вопросам, однако в большинстве случаев они посвящены либо только механике соединений, либо только влиянию состава и технологии применения адгезива на свойства систем, а представления о физических основах процесса деформирования и разрушения таких материалов остаются в тени. Среди публикаций практически нет обобщающих работ, в которых эти вопросы рассматривались бы в комплексе и касались бы адгезионных соединений различного назначения. Практически все модельные соединения, применяемые при испытаниях армированных пластиков, клеевых соединений, характеризуются неравномерным распределением напряжений. Вследствие этого определяемая средняя прочность не отражает действительной адгезионной прочности. Помимо всего прочего, это создает искаженное представление об адгезионной способности полимерных систем и механизме адгезионного взаимодействия. Кроме того, в механике к настоящему времени получили развитие расчетные методы, позволяющие оценить напряжения в различных соединениях, их перераспределение вследствие релаксационных процессов, выявить влияние остаточных напряжений. [27]
Страницы: 1 2