Модельное натурное испытание
Cтраница 1
Модельные натурные испытания, выполненные с этой целью, показали ( рис. 4, 5, 6), что коэффициент взаимного перекрытия и здесь играет существенную роль, причем характер его воздействия на / и / при торможениях - с постоянным моментом несколько отличается от его воздействия на / и / при стационарном режиме. Наряду с / Свз, важнейшими характеристиками, соблюдение которых обязательно при моделировании, являются одинаковость удельной энергонагруженности каждого квадратного сантиметра площадей трения, а также одинаковость энергонагруженности каждого грамма веса обоих элементов пары трения при испытаниях на образцах и в натуре. В этой связи на первый план в сочетании с / Свз выступает коэффициент распределения тепловых потоков между элементами пары трения. [1]
Необходимо также учитывать, что, как показывают модельные и натурные испытания, фактический подъем уровня при сбросе нагрузки получается меньшим, чем по данным формулы ( 14 - 123) и по графическим расчетам (: § 14 - 16), которые не учитывают инерцию воды в уравнительном резервуаре. [3]
 |
График для определения подъема уровня в резервуаре с дополнительным сопротивлением при закрытии турбин. [4] |
Необходимо также учитывать, что, как показывают модельные и натурные испытания, фактический подъем уровня при сбросе нагрузки получается меньшим, чем по данным формулы ( 14 - 123) и по графическим расчетам ( § 14 - 16), которые не учитывают инерцию воды в уравнительном резервуаре. [5]
Приведенное описание полностью отвечает многократным наблюдениям, выполненным в процессе модельных и натурных испытаний. При этом достижение критического давления легко отмечается не только визуальным наблюдением за состояние. [6]
При расчетах резервуаров с сопротивлением следует учитывать, что ( как показывают модельные и натурные испытания) фактический подъем уровня при сбросе нагрузки получается метшим, чем по данным фоомулы ( 10 - 107) и по графическим расчетам ( § 10 - 4 не учитывающим упругих деформаций воды и стенок водоводов, которые в данном случае оказывают влияние на результат расчета. [7]
Помимо принципиальных схем и описания отдельных узлов этой системы, приведены ее характеристики, данные модельных и натурных испытаний; описаны особен-ности выполнения и наладки схемы на действующих гидроэлектростанциях. [8]
Переход к испытаниям образцов в условиях, близких к реальным, значительно улучшил конструкционную оценку высокопрочных материалов и приблизил их к результатам модельных и натурных испытаний. [9]
X, а углы поворота сечений на модели и в натуре одинаковы. Проведенные на этой основе модельные и натурные испытания позволяют рекомендовать достоверные значения поправочных коэффициентов, вводимых в теоретические формулы для критических напряжений, что существенно повышает точность расчетов. [10]
Рассматриваемый метод теплового расчета не претендует на получение точных результатов и используется для предварительных оценок теплового режима ленточного тормоза буровых лебедок. Более достоверные результаты могут быть получены на основе модельных и натурных испытаний. [11]
В главе V мы более подробно остановимся на этом вопросе. Здесь же укажем лишь, что опасения повторных загружении в упруго-пластической стадии зачастую оказываются преувеличенными. Модельные и натурные испытания показывают, что-образцы и элементы конструкций могут выдержать в упруго-пластической стадии тысячи загружении без разрушения. [12]
До настоящего времени пересчет КПД модели на турбину производится по полузмпирическим формулам. Приведем здесь формулы, рекомендованные Международной электрс технической комиссией ( МЭК), Четвертый комитет которой занимается составлением рекомендаций и правил по различным общим вопросам гидротурбиностроения. В числе основных документов этим комитетом разработаны Коды на модельные и натурные испытания гидротурбин. Национальный комитет Советского Союза принимает участие в разработке документов МЭК и рекомендует ими пользоваться. [13]
Снижение запасов прочности допускается [5, 8] при обосновании малоцикловой прочности и долговечности результатами испытаний натурных элементов конструкций и их моделей, спроектированных и изготовленных в соответствии с требованиями, предъявляемыми к штатным конструкциям. При этом режимы испытаний по нагрузкам и температурам должны соответствовать условиям эксплуатации. Степень снижения запасов па и п устанавливается в зависимости от объема модельных и натурных испытаний ( см. гл. [14]
Такая конструкция хорошо решает проблему полной сборности фундамента при значительной экономии материалов и снижении трудоемкости сооружения по сравнению с монолитным вариантом. Однако возникает вострое о надежности такой конструкции в динамическом отношении и обеспечении ею нормальной работы турбогенератора. Дело в том, что балочный ростверк может получить неравномерные осадки, которые вследствие небольшой пространственной жестисюти всего сооружения могут нарушить режим эксплуатации агрегата. Кроме тало, недостаточно изучен вопрос о поведении гибких плит и балок на грунте при воздействии на них динамической нагрузки. Хотя влияние нижней плиты не учитывается в современных динамических расчетах фундаментов турбогенераторов, это нисколько не приуменьшает ее значения для нормальной работы турбогенератора. Неучет влияния плиты на работу конструкции допустим для толстых монолитных плит, гасящих своей большой массой колебания верхнего строения фундамента. При облегченных конструкциях подземной части игнорирование их влияния на работу сооружения недопустимо. Поэтому конструкцию балочного ростверка на первых порах следует рассматривать как экспериментальную и тщательно изучить ее на модельных и натурных испытаниях. При испытаниях, проводимых на различных грунтах и с различными типами турбогенераторов, основное внимание следует уделить вопросам осадки ростверка и гашения колебаний фундамента. [15]
Страницы: 1