Циклическое испытание - образец
Cтраница 1
 |
Влияние температуры на долговечность полиэфирного стеклопластика. [1] |
Циклические испытания образцов из стеклопластиков при повышенных температурах косвенно подтверждают наличие саморазогрева. Для фенольного и полиэфирного стеклопластиков при температурах 23 и 150 С пределы усталости на базе 10 циклов оказываются близкими ( рис. 13), что свидетельствует, по-видимому, о наличии температурного поля внутри образца. [2]
Уровни изгибных напряжений подбирались предварительными пробными циклическими испытаниями образцов до разрушения, исходя из среднего базового числа циклов нагружения, определенного с учетом предполагаемого оставшегося срока эксплуатации нефтепровода, равного десяти годам: 10 х 460 4600 циклов. [3]
С целью воспроизведения эксплуатационного разрушения были проведены сравнительные циклические испытания образцов, вырезанных из диска. При испытаниях уровень максимального напряжения цикла был близок к уровню напряжений, действующих в диске в эксплуатации. [4]
Имеется ряд сообщений о работах по раннему обнаружению структурных изменений при циклических испытаниях образцов и деталей из ферромагнитных материалов. [5]
Здесь приведены результаты исследований характеристик циклической вязкости разрушения конструкционных сталей различных классов при различных степенях их ох-рупчивания, достигаемых путем понижения температуры испытаний или применением различных вариантов термической обработки, частотах нагружения, значениях коэффициентов асимметрии цикла, исходных значений коэффициентов интенсивности напряжений / Cimax при циклических испытаниях образцов разных толщин ( от 10 мм до 150 мм), выполненных в ИПП АН УССР, и произведен анализ влияния указанных факторов на значения и соотношения значений характеристик вязкости разрушения / С / с, КЦс, KID, Kia, Kg, Kic конструкционных сталей различных классов при различных степенях их охрупчивания с использованием результатов исследований характеристик статической и циклической вязкости разрушения конструкционных сплавов, опубликованных в литературе. [6]
Испытывались консольные цилиндрические образцы из стали 4Сп по ГОСТ 25.502 - 79 путем изгибного циклирования при симметричном мягком нагружении с частотой нагружения 10 циклов в минуту, при температуре 20 С. Уровни изгибных напряжений подбирались предварительными пробными циклическими испытаниями образцов до разрушения, исходя из среднего базового числа циклов нагружения, определенного с учетом предполагаемого оставшегося срока эксплуатации нефтепровода, равного десяти годам: 10 х 460 4600 циклов. [7]
Испытывались консольные цилиндрические образцы из стали 4Сп по ГОСТ 25.502 - 79 путем изгибного цитирования при симметричном мягком нагружении с частотой нагружения 10 циклов в минуту, при температуре 20 С. Уровни изгибных напряжений подбирались предварительными пробными циклическими испытаниями образцов до разрушения, исходя из среднего базового числа циклов нагружения, определенного с учетом предполагаемого оставшегося срока эксплуатации нефтепровода, равного десяти годам: 10 х 460 4600 циклов. [8]
Известно, что так называемый масштабный фактор играет важную роль во многих процессах, связанных с пластичес кой или термической обработкой материалов. Например, при статических испытаниях на прочность хрупких и пластичных материалов и циклических испытаниях образцов с концентратором напряжений установлено, что с увеличением размеров образцов их механические характеристики ухудшаются. Это обусловлено главным образом наличием в образцах больших размеров неоднородных по ряду свойств участков или особенностями распределения напряжений в определенном сечении. [9]
 |
Диаграммы деформирования металлов в условиях комнатной ( а и высо - к их ( б температур. [10] |
II, точки - экспериментальные данные, полученные при испытании тонкостенных образцов. Приведенные на рис. 127 данные показывают, что нет существенной разницы в начальных участках действительных диаграмм деформирования, построенных при циклических испытаниях сплошных и тонкостенных образцов. [11]
 |
Результаты контрольного расчета при оценке работоспособности стенки оболочки с поверхностной трещиной в металле стыкового шва мартенситно-стареюшей стали ОЗХ11Н10М2Т. [12] |
При использовании рассмотренного подхода к расчету стенки оболочки следует иметь в виду, что данные многочисленных публикаций о значениях коэффициентов уравнения Париса, как правило, получены при испытаниях образцов небольшой толщины со сквозной или краевой трещиной. В этом случае НДС в зоне вершины растущей усталостной трещины может существенно отличаться от НДС у вершины поверхностной трещины, растущей в направлении толщины. Поэтому применительно к расчетам оболочковых конструкций целесообразно значения коэффициентов уравнения Париса определять при циклических испытаниях образцов с поверхностной трещиной, как было изложено в гл. В табл. 10.2.1 приведены результаты таких испытаний для различных зон стыковых соединений некоторых материалов, сваренных под флюсом или электронным лучом. [13]
Страницы: 1