Рассматриваемый аппарат

Cтраница 3

Отсутствие в рассматриваемых аппаратах вращающихся частей и относительная простота и технологичность их изготовления привлекают к ним внимание фирм, изготовляющих оборудование для порошковой технологии. На рис. 2.5 показана схема малогабаритного центробежного классификатора фирмы Сэисин [48], выпускающей их для работы со струйными мельницами. В наклонной зоне классификации 2 реализуется высокоэффективное вихревое разделение при подаче исходного материала также в сформировавшийся вихревой поток. [31]

Очевидно, что рассматриваемый аппарат, позволяя выразить показатель точности системы через ее параметры, дает возможность решать также задачи выбора параметров системы при заданной ее структуре. [32]

По нашему мнению рассматриваемый аппарат не следует относить к вихревым трубам с охлаждаемыми стенками камеры разделения. Периферийный вихревой поток поступает из камеры в систему кольцевых зазоров, которые работают как щелевые диффузоры. В первых по ходу потока зазорах возникают существенные радиальные градиенты давления ( наибольшее давление - на периферии первого зазора), благодаря чему происходит осевое движение газа через отверстия в пластинах. В последних зазорах мала тангенциальная составляющая скорости. [33]

Таким образом, рассматриваемый аппарат может быть использован для проведения требуемого технологического процесса. [34]

Различные тепловые модели аппаратов группы Б. [35]

Температура нагретой зоны рассматриваемых аппаратов уменьшается при увеличении зазора ( Ь) между платами. Однако при b 5 мм дальнейший рост зазора приводит к слабому изменению величины средней температуры нагретой зоны. При b; 2 мм движение воздуха в каналах практически прекращается. Некоторое представление о характере температурного поля в нагретой зоне и влиянии на него ширины зазора дает рис. 5 - 4, а, на котором приведено распределение температуры в нагретой зоне при b 2 мм ( кривая /) и b 12 мм ( кривая 2); нагретая зона рис. 5 - 4, б состоит из плат с навесным монтажом, b 20 мм. [36]

Расчеты реакционного объема рассматриваемых аппаратов возможны на основании математических моделей или эмпирических зависимостей и разработаны пока еще недостаточно. [37]

Так, для рассматриваемого аппарата при диаметре первого подвижного кольца D 300 мм, при шаге колец равном 50 мм, получим ( см. фиг. [38]

Расчет реакционного объема рассматриваемых аппаратов возможен только на основании эмпирических зависимостей, выведенных для каждого конкретного случая. Это вполне естественно, так как и для более простых случаев гетерогенных реакций в двухфазной системе методы расчета еще несовершенны. [39]

Схемы поршневых противоточных кристаллизаторов. [40]

Перемещение кристаллов в рассматриваемых аппаратах осуществляется с помощью поршня; питание в этих аппаратах подают в торец. [41]

Следовательно, в рассматриваемом аппарате средняя относительная концентрация катализатора удовлетворяет поставленному условию. [42]

Если около отдельных поверхностей рассматриваемого аппарата будут находиться другие тела ( такие же аппараты или части устройства), то движение потоков может заметно измениться. Чем ближе к стенкам аппарата будут расположены посторонние тела, тем большие сопротивления будет испытывать тепловой поток, а следовательно, будут хуже условия для охлаждения. [43]

Полная колонна, орошаемая частью нерасслоенного конденсата верхних паров и одной из его жидких фаз. [44]

Аналитический расчет элементов ректификации рассматриваемого аппарата ведется обычным способом попеременного использования данных парожидкостного равновесия и уравнения концентраций отгонной колонны в какой-нибудь из его наиболее удобных форм. [45]

Страницы: 1 2 3 4