Cтраница 2
В настоящее время еще не накоплен экспериментальный материал, на базе которого можно было бы судить о целесообразности применения ультразвуковых колебаний для интенсификации теплоотдачи в промышленных теплообменных аппаратах. [16]
В настоящее время еще не накоплен экспериментальный материал, на основании которого можно было бы судить о целесообразности применения ультразвуковых колебаний для интенсификации теплоотдачи в промышленных теплообменных аппаратах. [17]
Важной задачей химической, нефтехимической, нефте - и газоперерабатывающей промышленности является создание автоматизированных систем оптимального проектирования. Поэтому возникает необходимость эффективного решения проблемы методического обеспечения оптимизирующих расчетов основных промышленных теплообменных аппаратов и их комплексов. Системы расчета теплообменников должны иметь по возможности наиболее широкую область приложения как по видам расчета, так и по типам аппаратов. При этом системы не должны быть слишком громоздкими в реализации, чтобы их можно было использовать не только самостоятельно при проектировании теплообменного оборудования, но и как подсистемы в более сложных системах оптимального проектирования предприятий. [18]
Если данные, характеризующие загрязнение поверхности теплообменника, отсутствуют, то считается, что коэффициенты, учитывающие влияние этого фактора, могут быть выбраны произвольно. Сведения о влиянии слоя загрязнения на поверхности и о термическом сопротивлении отложений однородных слоев различных веществ применительно к расчетам промышленных теплообменных аппаратов приводятся в справочниках. Влияние слоя загрязнения представляют обычно в виде величины, обратной коэффициенту теплопроводности. [19]
При расчете теплообменник аппаратов часто допускают ошибку, полагая, что при Re 2320 обязательно наступает ламинарное течение. Однако, во-первых, ламинарное течение наступает при неизменной температуре жидкости и за участком гидродинамической стабилизации. В промышленных теплообменных аппаратах длина прямых участков канала значительно короче участка стабилизации, следовательно, ламинарное течение установиться не может. Во-вторых, при нагревании жидкости горячая стенка оказывает большое влияние на поле скоростей. Опытная проверка показывает, что при нагревании воды в стеклянной трубе, расположенной вертикально и обогреваемой по всей высоте, слои, расположенные у стенки, опережают основной поток, что приводит к турбулизации. При горизонтальном расположении той же трубы возникают конвективные токи в радиальном направлении, что также приводит к турбулентному перемешиванию жидкости. В-третьих, в зависимости от температурного напора резко изменяется длина канала, необходимая для нагрева жидкости. Так, при температуре пара tn 105UC вода нагревается при малой скорости от О до ЮО С на участке, который значительно короче, чем участок стабилизации. [20]
Метод Девора менее универсален по сравнению с методом Белла, так как он применим к стандартным вырезам перегородок. Оба метода дают сопоставимые значения величин, однако расчет теплоотдачи по методу Девора базируется в основном на использовании графических зависимостей, номограммы и табличных данных, что существенно затрудняет алгоритмизацию расчета, однако делает его менее трудоемким при ручных расчетах. Поэтому для машинных расчетов промышленных теплообменных аппаратов рекомендуется пользоваться методом Белла, который является наиболее корректным и точным методом расчета теплоотдачи в меж - трубном пространстве аппаратов. [21]
Метод Девора вследствие своей простоты удобен для ручных расчетов, однако его трудно приспособить к машинным расчетам, так как большинство величин, используемых в расчете, определяется по графикам, таблицам и номограмме. Для расчетов на ЭВМ наиболее пригодным является метод Белла, к тому же в нем более полно учитывается влияние протечек теплоносителя на гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. Результаты расчета ДРМ по методу Белла хорошо согласуются с данными испытаний промышленных теплообменных аппаратов. [22]
В энергетических установках широко распространены теплооб-менные аппараты, в которых одним теплоносителем является вода, а другим - воздух или другой газ. Одним из методов интенсификации теплообмена с целью уменьшения веса и габаритов теплообменных аппаратов является оребрение с воздушной стороны. В теплообменной аппаратуре широко применяются трубки с поперечными ребрами, а в последнее время и с проволочным ореб-рением. Все эти исследования велись при поперечном обтекании - несущих трубок потоком воздуха; такой же принцип обтекания применяется в ряде промышленных теплообменных аппаратов, например воздухе - и газоохладителей турбогенераторов. [23]