Парогенерирующий канал

Cтраница 3

Модель массообмена для растворов примесей типа NaCl или NaOH. [31]

По мере движения двухфазного потока в парогенерирующем канале жидкостная пленка на стенке постепенно утоняется. В некотором сечении ( z 0) происходит кризис теплоотдачи и температура стенки начинает возрастать. Однако жидкостная пленка исчезает не сразу. Это связано с тем, что по мере испарения концентрация примесей в пленке возрастает. Одновременно с этим возрастает и температура кипения раствора. Рост концентрации в пленке определяется коэффициентом распределения примесей между фазами и их диффузией в ядро потока. Длина концентрированной пленки z L определяется свойствами примесей. В случае NaCl она ограничивается началом выпадения соли на стенке в виде твердой фазы. Существование концентрированного раствора NaOH в виде пленки на стенке для парогенераторов при р 0 1 МПа ограничивается только длиной па-рогенерирующих каналов. [32]

В условиях течения парокапельного потока в парогенерирующем канале ( характерные времена изменения параметров потока вдоль канала t 1 с) основной силой взаимодействия между паром и каплей является сила трения. [33]

Отложения продуктов коррозии сказываются на температурном режиме парогенерирующих каналов. Обычно изменения температуры стенки невелики. Это объясняется тем, что большая часть тепла переносится за счет фазового превращения, аналогично тому, как переносится тепло в тепловых трубах при кипении в фитилях. Однако приращение температуры стенки может быть и значительным, если в порах отложений начнется кристаллизация солей жесткости, Si02 и других малотеплопроводных соединений. [34]

На рис. 1 дана схема потока в парогенерирующем канале и его основные термогидродинамические характеристики. [35]

Некоторые вопросы исследования массо - и теплообмена в парогенерирующих каналах. Труды МЭИ, Теплоообмен и гидродинамика одно - и двухфазных теплоносителей, вып. [36]

Некоторые вопросы исследования массо - и теплообмена в парогенерирующих каналах. [37]

Некоторые вопросы исследования тепло - и массообмена в парогенерирующих каналах. [38]

В настоящей работе приводятся новые данные о работе змеевиковых парогенерирующих каналов и расчетные зависимости. [39]

Модели парогенератора. [40]

В соответствии с этим принципиально возможны четыре основные модели парогенерирующего канала: оболочка - рабочее тело; рабочее тело; греющие газы - рабочее тело; оболочка. [41]

Анализ зависимостей для расчета коэффициентов теплообмена при течении в парогенерирующих каналах жидкости, нагретой до температуры насыщения / Андреевский А. А., Боришанский В. [42]

Анализ экспериментальных данных по распределению истинных объемных паросодержаний по сечению парогенерирующих каналов [7 - 10] показывает, что при кипении недогретой жидкости в области отрицательных значений относительной энтальпии потока х пар, образующийся на поверхности нагрева, концентрируется в пристенном слое. При этом скорость жидкости в ядре потока должна быть больше скорости пароводяной смеси в пристенном кипящем слое, а следовательно, среднее по сечению истинное объемное паросодержание такого потока должно быть больше действительного расходного объемного паросодержания в том же сечении: ср fig. По мере увеличения количества пара в канале по его длине толщина кипящего слоя растет, большая часть пара попадает в основной поток, средняя скорость пара при этом увеличивается, действительное расходное паросодержание увеличивается быстрее, чем истинное объемное паросодержание, и разница между ними постепенно уменьшается. В сечении канала, обозначенном на рис. 1 через М, действительное расходное и истинное объемные паросодержания по абсолютной величине равны друг другу. При дальнейшем увеличении паросодержания по длине канала действительное расходное паросодержание все больше и больше обгоняет рост истинного объемного паросодержания за счет увеличения скольжения, и разница между ними постепенно увеличивается. [43]

В основу настоящей модели физического процесса гидродинамической неустойчивости положено рассмотрение парогенерирующего канала как системы с распределенными параметрами с использованием таких интегральных характеристик, как коэффициент теплоотдачи а, коэффициент трения I, средние по сечению канала объемное ф, расходное Хр и весовое X паросодержания потока и среднемассовый расход. При таком подходе предполагается, что для описания процесса гидродинамической неустойчивости достаточно одномерной ( по пространственной координате х вдоль оси канала) модели вынужденного потока. [44]

Коррекция гомогенной модели применительно к змеевикам по аналогии с прямотрубными парогенерирующими каналами требует накопления обширного экспериментального материала для построения соответствующих номограмм. [45]

Страницы: 1 2 3 4