Длина - рассматриваемый участок
Cтраница 4
Гидравлические сопротивления разделяются на сопротивления по длине и местные. Сопротивления по длине проявляются на всей длине рассматриваемого участка потока. [46]
Рассмотрим прямолинейное равномерное движение жидкости. Живые сечения в этом случае могут быть произвольной формы, но не должны изменяться по всей длине рассматриваемого участка. В таком потоке потеря напора определяется лишь потерей по длине. [47]
Рассмотрим случай бесконечно малых колебаний струны. При этом ди / дх и углы а, а2 малы, поэтому можно считать, что длина рассматриваемого участка струны при отклонении не изменяется. [48]
Эквивалентную схему короткого участка параллельного пробега двух цепей при расчете электрического влияния можно представить так, как это сделано в левой части рисунка 10.3. Здесь в виде узлов схемы ( точек / и 2, а также 3 и 4) представлены провода первой и второй цепей соответственно. Между каждой парой узлов показана емкость, величина которой равна величине емкости между соответствующей парой проводов на длине рассматриваемого участка. [49]
По концам рассматриваемого стержня действует сосредоточенная нагрузка, эквивалентная силе тяжести бурильных труб, расположенных выше рассматриваемого участка. Собственный вес витка спирали не учитывают. Крутящий момент принимается постоянным на длине рассматриваемого участка колонны. [50]
Кривая г относится к котлу с давлением выше критического, остальные кривые - к котлам с давлением ниже критического. При постоянном отношении 5 / 7о по всей длине рассматриваемого участка ограниченные этими кривыми площади пропорциональны отдельным аккумуляционным постоянным времени. В противном случае кривые необходимо пересчитать с учетом этого отношения, как это сделано для одного примера - котла с давлением Рт0 200 ата ( фиг. [51]
Для уменьшения несимметрии нагрузки у источника питания ( ИП) в линии передачи и несимметрии напряжения одни и те же зажимы трансформаторов тяговых подстанций или точнее их наиболее нагруженные фазы поочередно присоединяют то к одним, то к другим фазам линии передачи. Порядок такого присоединения зависит от схемы соединения обмоток трансформаторов на тяговых подстанциях и от того, питается линия передачи с одной или с двух сторон. В большой мере такое чередование в схемах присоединения зависит от длины рассматриваемого участка железной дороги, расположения относительно источников питания, числа и реального расположения тяговых подстанций. Условия для различных участков при этом так отличаются, что делать какие-либо обобщения становится затруднительным. Поэтому, чтобы разобрать условия наилучшего решения поставленной задачи, рассмотрим идеализированную схему, на которой можно расположить любое число подстанций. [53]
 |
Профиль и линии гидравлического уклона магистрального трубопровода. [54] |
Из выражения (1.6) или (1.7) видно, что изменение величины гидравлического уклона ведет к изменению пропускной способности трубопровода. С другой стороны, выражение (1.8) показывает, что изменение величины гидравлического уклона в процессе эксплуатации магистрального трубопровода возможно - только в результате изменения давления перекачки и плотности перекачиваемых нефтепродуктов. Очевидно, что значения геодезических отметок начала и конца, а также длина рассматриваемого участка трубопровода являются постоянными. [55]
В табл. 2.9 приведены формулы для расчета стационарного температурного поля в бесконечных плоских и цилиндрических стенках, а также в сферической стенке для двух типов граничных условий - в одном случае на поверхности стенок поддерживаются постоянные температуры ГС1 и ТС2 ( ГС1Г 2), а в другом - поверхности омываются потоками жидкости или газа с температурами ТЖ1 и ГЖ2 ( 7 - Ж1Гж2); коэффициенты теплоотдачи а 1 и и2 заданы. Там же приведены формулы для расчета теплового потока Q, передаваемого через стенку. В формулах приняты следующие обозначения: F - площадь рассматриваемого участка поверхности плоской стенки; / - длина рассматриваемого участка цилиндрической стенки; х, г - пространственные координаты; К - коэффициент теплопроводности материала стенки; б - толщина плоской стенки. [56]
 |
Перемещение границы запарафиненной зоны в зависимости от температуры окружающей среды ( Tf и начальной температуры нефти ( Тн ( т. [57] |
Таким образом, полученные уравнения (5.48) и (5.51) определяют длину запарафиненного участка при изменении начальной температуры нефти и температуры окружающего грунта. Они также характеризуют степень пара-финизации трубопровода. Так, если х 0, то парафинизация трубопровода начинается с его начала; условия х 0 или x - L ( L - длина рассматриваемого участка трубопровода) указывают на отсутствие парафинизации. O и х - L, то трубопровод запарафинивается по всей длине. [58]
В табл. 3.9 приведены уравнения стационарного температурного поля, являющиеся решением уравнения (3.4), в бесконечных плоской и цилиндрической стенках, а также в сферической стенке для граничных условий первого ( задачи 1, 3, 5) и третьего ( задачи 2, 4, 6) рода. Там же приведены формулы для расчета теплового потока Q, передаваемого через стенку. В формулах приняты следующие обозначения: Гс1 и Гс2 - температуры на поверхности стенки; Тж1 и Гж2 - температуры жидкостей ( газов), омывающих стенку; Х ] и а2 - коэффициенты теплоотдачи; F - площадь рассматриваемого участка поверхности плоской стенки; / - длина рассматриваемого участка цилиндрической стенки; х, г - пространственные координаты; X - теплопроводность материала стенки ( предполагается, что Я не зависит от температуры); 6 - толщина плоской стенки. [59]
Интенсивность коррозии зависит в значительной степени от гидрогеологических условий на глубине залегания трубопровода. Предлагаемая модель позволяет определять распределение интенсивности отказов по длине рассматриваемого участка трубопровода на фиксированный момент времени, обусловленное-неравномерным распределением давления. [60]
Страницы: 1 2 3 4