Cтраница 2
Опытами установлено, что с повышением температуры прочность на сжатие керамзитоперлитобетона классов В25 и ВЗО снижается. При этом относительная призменная прочность керамзитоперлитобетона при нагружении после нагрева не зависит от класса бетона. [16]
Прочность на изгиб легкого бетона для стяжек должна быть: для керам - зитобетона и керамзитоперлитобетона - не менее 2 5 МПа; для шлакопемзобетона: - не менее 3 0 МПа. Кроме указанных в табл. 103 основных стяжек применяют иногда асфальтовые литые стяжки. Последние устраивают под шпунтованное паркетное покрытие. При - клейку паркета по этой стяжке производят на битумных составах, не содержащих растворителя. [17]
В ряде случаев перлитовый песок используют как мелкий заполнитель в других видах легкого бетона: получается керамзитоперлитобетон, шлакопемзоперлитобетон и другие, в которых крупный заполнитель - керамзит, шлаковая пемза, а мелкий - вспученный перлит. [18]
При температуре от 450 до 600 С коэффициент температурного расширения уменьшается, с 550 до 720 С появляется огневая усадка керамзитоперлитобетона, вызванная дегидратацией гидрата окиси кальция и усадкой перлита при этих температурах. Коэффициент усадки керамзитоперлитобетона классов В25 и ВЗО достигает своего максимального значения при 600 С и соответственно равен: - 8 8 10 - 6 С 1 и - 4 4 10 - 6 С-1. Опытами установлено, что температурная деформация бетона при первом кратковременном нагреве зависит от вида бетона, его влажности и значения температуры. [19]
Тяжелые бетоны плотной структуры с карбонатным заполнителем ( известняк) и весовой влажностью более 4 %, высокопрочные бетоны с заполнителем из гранита и влажностью более 3 % и легкие керамзитобетоны с влажностью более 5 % и керамзитоперлитобетоны с влажностью более 10 % при нагреве по стандартному пожару могут хрупко разрушаться. Хрупкое разрушение бетона начинается через 5 - 20 мин от начала огневого воздействия с отколом больших кусков бетона в виде взрыва от нагреваемой поверхности бетона. Отколы бетона наблюдаются на глубину 5 - 10 см от нагреваемой поверхности бетона. Преждевременное взрывообразное разрушение влажного бетона может снизить предел огнестойкости бетонной или железобетонной конструкции. Этому важному и сложному явлению уделяется большое внимание для выяснения причин его возникновения. По мнению многих специалистов, причинами такого разрушения бетона при нагреве следует считать определенное влагосодержание бетона, состав и структуру бетона, а также напряженно-деформированное состояние, вызванное давлением пара в. [20]
При температуре от 450 до 600 С коэффициент температурного расширения уменьшается, с 550 до 720 С появляется огневая усадка керамзитоперлитобетона, вызванная дегидратацией гидрата окиси кальция и усадкой перлита при этих температурах. Коэффициент усадки керамзитоперлитобетона классов В25 и ВЗО достигает своего максимального значения при 600 С и соответственно равен: - 8 8 10 - 6 С 1 и - 4 4 10 - 6 С-1. Опытами установлено, что температурная деформация бетона при первом кратковременном нагреве зависит от вида бетона, его влажности и значения температуры. [21]
Опыты показали, что класс керамзитоперлитобетона не оказывает существенного влияния на прогрев плит, поскольку плотность обоих классов бетона весьма близка. Коэффициент теплопрорводности А для керамзитоперлитобетона классов В25 и ВЗО при нагреве увеличивается. [22]
Опытами установлено, что с повышением температуры прочность на сжатие керамзитоперлитобетона классов В25 и ВЗО снижается. При этом относительная призменная прочность керамзитоперлитобетона при нагружении после нагрева не зависит от класса бетона. [23]
При охлаждении после первого нагрева усадка керамзитоперлитобетона проявляется только вследствие обратимости линейной температурной усадки, нелинейная температурная усадка необратима. [24]
При температуре от 300 до 450 С происходят увеличение объема заполнителя, образование микротрещин вследствие разности температурных деформаций цементного камня и заполнителя. Дегидратация гидросиликата и гидроалюмината кальция приводит к нарушению структуры цементного камня и увеличению объема и незначительному нарушению структуры керамзитоперлитобетона. [25]
В нашей стране при изучении [8 ] последствий натурных пожаров и некоторыми опытами было установлено увеличение предела огнестойкости изгибаемых элементов от расчетных, обусловленных совместной работой изгибаемых элементов в составе каркаса здания. Поэтому с целью моделирования подобных условий были проведены экспериментальные исследования по огнестойкости изгибаемых элементов из керамзитоперлитобетона классов В25 и ВЗО с предварительно напряженной арматурой из стали классов A-VI марки 22Х2Г2АЮ с ограничением продольных деформаций балки. [26]