Кинетика - распад - переохлажденный аустенит
Cтраница 1
Кинетика распада переохлажденного аустенита в сталях марок Х12М и Х12Ф приведена на фиг. [1]
Образцы для исследования кинетики распада переохлажденного аустенита необходимо вырезать, как правило, с поверхности, на глубине V2 или V3 радиуса поковки и в центре. Температура аустенитизации должна выбираться с учетом конкретного температурного поля по сечению поковки перед соответствующим охлаждением. [3]
Разная степень упрочнения при термообработке объясняется получением разных структур вследствие различий в кинетике распада переохлажденного аустенита ( фиг. [4]
Комбинация ряда легирующих элементов дает не только более глу бокую прокаливаемость, но создает свои особенности кинетики распада переохлажденного аустенита: хромодикелевольфрамовая сталь марки 18ХНВА, например, практически не имеет перлитной ступени распада аустенита и обладает неустойчивым аустенитом во второй ступени. Однако, принципиально направление легирования для полу чения большей прокаливаемости должно идти по пути комбинации элементов типа хрома и молибдена с никелем и марганцем. Из этого следует, что хромоникелевая и хромом арганцевая конструкционные стали могут применяться для деталей повышенных сечений. Добавка небольших количеств молибдена резко увеличивает устойчивость переохлажденного аустенита, глубину закалки и снижает чувствительность к отпускной хрупкости, поэтому хромоникелемолибденовая сталь широко применяется для деталей больших сечений. [5]
Дисперсность получаемых карбидов и свойства продуктов распада при изотермической обработке зависят от температуры переохлаждения и определяются кинетикой распада переохлажденного аустенита. В общем случае может быть три ступени распада переохлажденного аустенита, каждая из которых имеет свои специфические особенности в кинетике обра зования структур, определяющих получаемые свойства продуктов превращения. Практически используются следующие способы изотермического превращения аустенита. [6]
Проанализировано влияние переплавных процессов на микроструктуру литой и деформированной стали, природу, форму, количество и характер распределения неметаллических включении, микронеоднородность, кинетику распада переохлажденного аустенита, технологические свойства, конструктивную прочность. Дана сравнительная оценка переплавных процессов и приведены рекомендации по их наиболее целесообразному использованию. [7]
 |
Температурная зависимость магнетокалорического эффекта Д7 для железа.| Термомагнитный анализ сплава Fe - S3. [8] |
Количество четвертой фазы определяется по разности между массой сплава H vi V2 Vg. Для исследования кинетики распада переохлажденного аустенита широко используется анизометр Акулова, который пригоден для исследования любого превращения, которое сопровождается изменением намагниченности образца. [9]
Оптимальный режим ступенчатой закалки стали марки Р18 состоит в нагреве до температур 1270 - 1300 и в старении аустенита при температуре 620 - 630 с выдержкой 20 мин. Согласно кривым кинетики распада переохлажденного аустенита, при этих температура - pax не происходит распада аустенита, а происходит процесс выделения дисперсных карбидов, что и приводит к старению всего переохлажденного аустенита. [10]
 |
Режимы окончательной термической обработки сварного на. [11] |
На первой операции, как правило, поковки из углеродистых и низколегированных сталей переохлаждаются до температур 450 - 650 С, из высоколегирован, ной стали - до температур 300 - 350 С. Выбор температуры переохлаждения должен определяться кинетикой распада переохлажденного аустенита с учетом возможности образования флокенов в процессе выдержки при больших переохлаждениях. [12]
Чисто мартенситная прокаливаемость в конструкционных сталях невелика и с повышением размеров детали становится равной нулю, а потому не имеет практического смысла. Прокаливаемость при дан ном размере детали и при данной скорости охлаждения зависит от природы стали и наиболее полно определяется кинетикой распада переохлажденного аустенита. В сталях с малоустойчивым аустенитом ( углеродистые, низколегированные) с повышением размеров детали глубина закалки уменьшается, и при достижении некоторых определенных размеров сечения детали вообще не могут быть закалены на мартенсит. Легированные конструкционные стали в большинстве случаев имеют аустенит, малоустойчивый во второй ступени распада, и поэтому после закалки в их структуре находится, кроме мартенсита, игольчатый троостит. Однако для наибольшего числа деталей из конструкционных сталей термическая обработка производится с отпуском на сорбит. Поэтому конструкционная сталь, закаленная на игольчатый троостит, при дальнейшем отпуске получает сорбит - ную структуру со свойствами, не отличающимися от свойств отпущенного мартенсита. Присутствие в структуре перлита или даже продуктов распада верхней зоны игольчатого троостита уже вызывает заметное снижение механических свойств закаленной стали при высоком отпуске. Резко действует на снижение механических свойств закаленной стали выделение избыточного феррита, что объясняют [72] локализацией пластической деформации в этой мягкой структурной составляющей стали. [13]
Страницы: 1