Колебание - давление - жидкость
Cтраница 3
Низкочастотные продольные колебания большой амплитуды ( до 5 - 10 мм) возникают из-за ухабистости забоя, колебаний давления жидкости, разновысокости шарошек, а высокочастотные колебания малой амплитуды ( 0 1 - 2 мм) из-за хрупкого разрушения забоя, при перекатывании шарошек долота, работе ЗД. Возникшие продольные колебания вызывают изменение осевой нагрузки на долото и связанного с ней крутящего момента, что вызывает крутильные колебания. [31]
В результате экспериментальных исследований, проведенных в производственных условиях, выяснены причины колебаний трубопроводов насосных установок и фактические величины амплитуды колебаний давления жидкости в трубах. На основании этого рекомендуется новый метод эффективного использования воздушного колпака для выравнивания пульсирующего потока. [32]
При импульсной закачке пульсатор позволяет резко прерывать поток нагнетаемой воды по строго определенной заранее установленной программе, обеспечивающей вызов гармонического ( резонансного) колебания давления жидкости на забое скважины. При сложении волн давления ( явление резонанса) в определенные отрезки времени давление на забое скважины может быть значительно выше по сравнению с тем, которое обычно было в процессе непрерываемой закачки воды под постоянным давлением нагнетания. В другие отрезки времени при импульсной закачке забойное давление становится ниже обычного. В первом случае поглотительная способность пласта значительно выше первоначальной, а во втором - ниже. [33]
Гидродатчик серийного насоса, являющийся основным элементом системы автоматики, заполняют тормозной жидкостью, которая при колебании температуры воздуха меняет свой объем, что вызывает колебание давления жидкости в замкнутой системе гидродатчика, нарушающее настройку транспортного цикла. Конструкция дроссельных запорных устройств гидродатчика несовершенна, что приводит к утечке рабочей жидкости и к нарушению настройки системы автоматического управления. [34]
 |
Зависимость vm от размерности т. [35] |
Анализируя зависимость 1пСт ( е) от 1пе было выявлено, что размерность vm медленно увеличивается и при т13 перестает расти, что свидетельствует о том, что зарегистрированные колебания давления жидкости имеют детерминированную основу. [36]
Полученное выражение ( 33) может быть использовано для определения колебаний давления между насосом и компенсатором при наличии трения и позволяет выбирать оптимальные параметры насоса, компенсатора и трубопроводной системы из условия обеспечения минимума колебаний давления жидкости в присоединенной системе буровой. [37]
Для двухбалаьсирной конструкции сквшкинного гидравлического вибратора при определении его основных параметров дополнительно к вышеприведенной конструкции были сделаны следующие допущения: синхронное перемещение балансиров в противоположные направления; рассматривание только одного балансира, поскольку второй не влияет на величину частоты колебания жидкости, а только усиливает значение амплитуды колебания давления жидкости на выход из вибратора. [38]
Для двухбалаьсирной конструкции окважинного гидравлического вибратора при определении его основных параметров дополнительно к вышеприведенной конструкции были сделаны следующие допущения; синхронное перемещение балансиров в противоположные направления; рассматривание только одного балансира, поскольку второй не влияет на величину частоты колебания жидкости, а только усиливает значение амплитуды колебания давления жидкости на выходе из вибратора. [39]
Индикаторная диаграмма реального рабочего цикла поршневого насоса ( сплошные линии на рис. 11.6) отличается от теоретической из-за податливости стенок цилиндра и сжимаемости жидкости: линии а аг и bb-i не вертикальные, а слегка наклонены; начало хода всасывания ( участок OjQa) и начало хода нагнетания ( участок ЬгЬ2) сопровождаются колебаниями давления жидкости в цилиндре, обусловленными запаздыванием открытия всасывающего и нагнетающего клапанов. [40]
Аналогичные ударные забросы давления наблюдаются при остановке поршня путем мгновенного перекрытия сливного трубопровода цилиндра. На рис. 1.43 представлена кривая колебания давления жидкости в месте ввода ее в силовой цилиндр, наблюдавшегося при мгновенном перекрытии сливного трубопровода цилиндра при движущемся поршне. Давление при движении поршня приблизительно равно 65 кПсм2, что соответствует рабочему давлению в питающем газогидравлическом аккумуляторе. В точке а поршень цилиндра путем мгновенного перекрытия сливного трубопровода, по которому отводилась жидкость из нерабочей полости цилиндра, был заторможен. При этом давление у ввода в цилиндр возросло за отрезок времени, равный приблизительно 0 025 сек, до величины 160 кПсм2, что превышает давление источника питания в 2 5 раза. [41]
 |
Колебания давления в силовом цилиндре при мгновенной остановке его поршня ( а и в насосе, работающем в режиме кавитации ( б. [42] |
Аналогичные ударные забросы давления наблюдаются также при остановке поршня путем мгновенного перекрытия сливного трубопровода. На рис. 45, а показана кривая колебания давления жидкости в месте ввода ее в силовой цилиндр при мгновенном перекрытии сливного трубопровода цилиндра с движущемся поршнем. Давление при движении поршня 42 кГ / см2, что соответствует рабочему давлению в питающем газогидравлическом аккумуляторе. В точке а поршень цилиндра путем мгновенного перекрытия сливного трубопровода, по которому отводилась жидкость из нерабочей полости цилиндра, был заторможен. При этом давление у ввода в цилиндр возросло за отрезок времени, равный - 0 025 сек, до величины 120 кГ / сж2, что соответствует превышению ударного давления над давлением источника питания примерно в 3 раза. [43]
 |
Датчик расхода ингибитора ДР-22.| Регулятор расхода жидкости РРЖ-1. [44] |
Регулятор расхода жидкости РРЖ-1 ( рис. 171) представляет собой регулируемый дроссель, совмещенный с регулятором перепада давления. Регулятор обеспечивает постоянный расход ингибитора гидратообразования при колебаниях давления жидкости на его входе и выходе. [45]
Страницы: 1 2 3 4