Ненагруженная добротность

Cтраница 2

Резонансная частота / не зависит от меньшего размера резонатора Ь, хотя, конечно, ненагруженная добротность Qu является функцией всех трех размеров. Независимость / от Ъ означает, что резонатор может быть сделан сколь угодно тонким, чтобы его можно было поместить в небольшом зазоре магнита. [16]

Следует отметить, что иногда полезно проделать указанные вычисления в обратном порядке с целью определения ненагруженных добротностей резонаторов полоснопропускающего фильтра по измеренному приращению затухания фильтра в середине полосы, обусловленному потерями рассеяния. [17]

Радиальные линии по-разному сдвигают резонансные частоты нежелательных типов колебаний в объемных резонаторах и, как отмечалось выше, снижают также ненагруженную добротность для таких типов колебаний в двух резонаторах. Следовательно, значительно уменьшается передача на этих колебаниях высших типов. На рис. 15.04.7 проиллюстрирован сдвиг резонансных частот в оконечном резонаторе, вызываемый двумя самыми глубокими дроссельными канавками в настроечных плунжерах для некоторых типов колебаний, близких по частоте к колебанию ТЕщ. Из рисунка видно, что наличие дроссельных канавок не приводит к пересечению кривых перестроек для нежелательных типов колебаний и колебания ТЕон. Достоинство эгих канавок состоит еще в том, что они несколько сдвигают резонансную частоту колебания TiMiH, в которое всегда вырождается колебание ТЕон невозмущенном цилиндрическом резонаторе. Пазы по краям нижних торцевых стенок резонаторов также служат для смещения частоты колебания ТМщ; их глубина равна 3 18, а ширина 12 7 мм. [18]

Радиальные линии по-разному сдвигают резонансные частоты нежелательных типов колебаний в объемных резонаторах и, как отмечалось выше, снижают также ненагруженную добротность для таких типов колебаний в двух резонаторах. Следовательно, значительно уменьшается передача на этих колебаниях высших типов. На рис. 15.04.7 проиллюстрирован сдвиг резонансных частот в оконечном резонаторе, вызываемый двумя самыми глубокими дрое-сельнымй канавками в настроечных плунжерах для некоторых типов колебаний, близких по частоте к колебанию ТЕон. Из рисунка видно, что наличие дроссельных канавок не приводит к пересечению кривых перестроек для нежелательных типов колебаний и колебания ТЕон. Достоинство этих канавок состоит еще в том, что они несколько сдвигают резонансную частоту колебания ТМщ, в которое всегда вырождается колебание ТЕон в невозмущенном цилиндрическом резонаторе. Пазы по краям нижних торцевых стенок резонаторов также служат для смещения частоты колебания ТМщ; их глубина равна 3 18, а ширина 12 7 мм. [19]

Если образец вносит заметные потери, то во всех выражениях для чувствительности, в том числе и в ( 102), ненагруженная добротность Qu должна быть заменена на Q u ( стр. [20]

Рассматривая то же самое резонансное явление с другой точки зрения - при постоянном подмагничивающем поле и при изменении частоты, - получим ненагруженную добротность Qu резонатора. [21]

Рассматривая то же самое резонансное явление с другой точки зре ия - при постоянном подмагничивающем поле и при изменении частоты, - получим ненагруженную добротность Qu резонатора. [22]

Экспериментальная зависимость намагниченности насыщения 4яМ от температуры ( К для ИЖГ. [23]

Разумеется, если Ms уменьшается ( и, следовательно, уменьшается ширина полосы), то потери рассеяния в полосе пропускания увеличиваются, как это всегда имеет место, когда полоса фильтра сужается, а ненагруженные добротности резонаторов сохраняются прежними. [24]

Обычный способ подавления эффектов, связанных с нежелательными типами колебаний в эхо-резонаторах или частотомерах, работающих на колебании типа TE0im, заключается в размещении поглощающего материала в тех местах объемных резонаторов, где он был бы сильно связан со всеми типами колебаний, за исключением колебаний типа TE0im [44], и поэтому сильно снижал бы их ненагруженные добротности Qu. Следовательно, такой резонатор с активной нагрузкой при использовании в схеме на проход обеспечивает очень низкую передачу всех типов колебаний, за исключением колебаний типа ТЕнт. [25]

Ширина кривой поглощения ( или ненагруженная добротность) ферромагнитного резонатора, которую получают на осно. Чтобы ширина кривой поглощения была небольшой ( или ненагруженная добротность была высокой), поле внутри образца должно быть однородным. Предположим, что подмагН Ичивающее поле Н0 было однородным дэ введения в него ферромагнитного образца. Далее для получения наименьшей возможной ширины кривой поглощения ( и наибольшей ненагружелной добротности) необходимо, чтобы поверхность резонатора была весьма тщательно отшлифована. [26]

Ширина кривой поглощения ( или ненагруженная добротность) ферромагнитного резонатора, которую получают на основе измерений, будет зависеть как от самого материала, так и от формы образца и обработки его поверхности. Чтобы ширина кривой поглощения была небольшой ( или ненагруженная добротность была высокой), поле внутри образца должно быть однородным. Предположим, что подмагаичивающее поле Н0 было однородным да введения в него ферромагнитного образца. Далее для получения наименьшей возможной ширины кривой поглощения ( и наибольшей ненагруженной добротности) необходимо, чтобы поверхность резонатора была весьма тщательно отшлифована. [27]

После того как рассчитаны все параметры J / YA и N, необходимо выбрать масштабный множитель h, определяющий уровень про-водимостей. При этом нужно руководствоваться следующим основным соображением: размеры линий должны быть такими, чтобы резонаторы обладали высокой ненагруженной добротностью. Пока еще неизвестно, какие необходимы размеры для обеспечения оптимальных добротностей резонаторов в структурах фильтров на встречных стержнях. Однако известно, что для коаксиальных резонаторов с воздушным заполнением оптимальная величина добротности получается при сопротивлении линии, приблизительно равной 7 - 6 ом. Кроме того, ряд приближенных исследований показывает, что оптимальные сопротивления полосковых резонаторов на толстых прямоугольных стержнях типа, приведенного на рис. 10.06.2, не намного отличаются от указанного значения. [28]

После того как рассчитаны все параметры J / YA и N, необходимо выбрать масштабный множитель h, определяющий уровень про-водимоетей. При этом нужно руководствоваться следующим основным соображением: размеры линий должны быть такими, чтобы резонаторы обладали высокой ненагруженной добротностью. Пока еще неизвестно, какие необходимы размеры для обеспечения оптимальных добротностей резонаторов в структурах фильтров на встречных стержнях. Однако известно, что для коаксиальных резонаторов с воздушным заполнением оптимальная величина добротности получается при сопротивлении линии, приблизительно равной 76 ом. Кроме того, ряд приближенных исследований показывает, что оптимальные сопротивления полосковых резонаторов на толстых прямоугольных стержнях типа, приведенного на рис. 10.06.2, не намного отличаются от указанного значения. [29]

Эта ширина кривой поглощения была измерена в волноводе со сферическим резонатором, расположенным на некотором расстоянии от металлических стенок. В обычных фильтрах ИЖГ резонаторы размещаются ближе к металлическим стенкам, и тогда возмущающее действие токов в стенках может уменьшить ненагруженную добротность до 2000 или меньше. Величина ЛЯ для данного типа материала обычно значительно меняется от образца к образцу в зависимости от того, до какой степени совершенна кристаллическая структура. [30]

Страницы: 1 2 3