Армирование - материал
Cтраница 2
 |
Зависимость упругих постоянных пространственно-армированных композиционных материалов, обладающих кубической симметрией, от числа направлений армирования ( п. [16] |
Исходя из данных рис. 3.14 и того, что коэффициент армирования материала снижается с увеличением п, можно допустить, что значения упругих характеристик равновесного пространственно-армированного прямыми волокнами материала при п 6 асимптотически приближаются к значениям упругих констант изотропного хаотически армированного материала. [17]
Высокая прочность карбидокремниевых волокон является необходимым условием их успешного использования для армирования материалов. Однако в настоящее время природа прочности волокон не выяснена. Известно, что прочность волокон SiC, как и хрупких материалов, зависит от дисперсности структуры и отсутствия концентраторов напряжений. Чем более мелкозерниста структура, тем выше прочность волокон. С другой стороны, поверхность волокна должна быть гладкой, блестящей, без наростов, глобулей и трещин. Одновременное сочетание таких свойств волокна должно обеспечивать высокую его прочность и работоспособность. [18]
Следует отметить, что при обработке стекло - и углепластиков схема армирования материала практически не влияет на выбор оптимальных режимов резания. [19]
 |
Расчетная модель трехмерноармированного материала при прямоугольной укладке волокон. [20] |
Площади оснований параллелепипедов ( см. рис. 5.2, заштрихованы) соответственно равны коэффициентам армирования материала jib i2 1 з, длины их образующих приняты равными единице. Размеры сторон прямоугольных оснований соответственно равны коэффициентам армирования тонких слоев материала, включающих волокна одного из направлений. Таким образом, геометрические размеры параллелепипедов ( основания параллелепипедов на рис. 5.2 обозначены цифрой 1) связаны с объемными коэффициентами армирования материала и геометрией размещения волокон. Параллелепипеды, основания которых на каждой грани модели материала помечены цифрами 2 - 9, соответствуют суммарному содержанию связующего в материале, а также арматуры, уложенной параллельно грани куба. [21]
В процессе работы78 было установлено, что те же показатели прочности для композиции вольфрам - медь можно получить в результате армирования материала очень короткими волокнами. Это представляет значительный интерес. Вполне вероятна возможность получения материала с пределом прочности при растяжении свыше 700 кгс / мм при использовании вместо коротких и относительно толстых волокон-усов, прочность которых приближается к 140Э кгс / мм. [22]
Как видно из анализа схем армирования только прямолинейными волокнами, отклонение направлений укладки волокон от однонаправленной и плоской схемы существенно снижает объемный коэффициент армирования материала. Заметим, что для последней при любом числе направлений армирования характерно неизменное значение предельного коэффициента армирования япр 0 785, равное коэффициенту однонаправленного материала с прямоугольной схемой укладки волокон. [23]
Изменение параметров шероховатости поверхности при обработке стекло-и углепластиков зависит от ряда факторов, к числу которых относятся скорость резания, подача, глубина резания, степень затупления резца, геометрические параметры резца и в какой-то мере схема армирования материала. Влияние каждого из перечисленных факторов далеко не однозначно. Если учесть, что обработку должны производить резцами оптимальной геометрии, а схему армирования следует учитывать, как это было показано выше, случайной составляющей микропрофиля поверхности, то основными влияющими факторами будут режимы резания. При заданном обрабатываемом материале и оптимальном резце обеспечение требуемых параметров микропрофиля поверхности достигается подбором соответствующих режимов резания, поэтому расчеты для всех стандартных параметров шероховатости осуществлены именно в зависимости от режимов резания. [25]
Исследование геометрии структуры материала 4D показывает, что при изменении плотности распределения волокон по различным направлениям схема укладки волокон каждого направления остается гексагональной ( при условии сохранения того же значения угла между волокнами различных семейств), но коэффициент армирования материала 4D при этом значительно ниже его значения в случае одинаковой плотности укладки волокон каждого направления. [26]
Для удобства дальнейшего описания введена классификация стеклопластиков по структурной схеме армирования, углу наклона волокон основы к направлению оси 1 и типу арматуры. Структурные схемы армирования материалов ( рис. 4.3) обозначены римскими цифрами. Степень искривления волокон [ средний угол наклона к оси х ( 1) ] указана арабскими цифрами, идущими после римской, две последние арабские цифры обозначают объемное содержание волокон. [27]
Кривые нагрузки и разгрузки при повторном нагружении стеклопластиков на основе высокомодульных и полых волокон, как видно из сравнения рис. 4.8 и 4.5, не имеют принципиальных отличий от кривых деформирования стеклопластика C-11-21-50. Различия в структурных схемах армирования материалов с близкими значениями углов наклона волокон основы не отражаются на характере диаграмм повторного нагружения. [29]
При четырех направлениях армирования, из которых три создают изотропию свойств в плоскости, ц снижается на 38 % относительно гексагональной однонаправленной схемы. На практике значения коэффициентов армирования материала оказываются ниже, чем приведенные в табл. 3.9, ввиду несовершенства формы реальных каркасообразующих элементов. [30]
Страницы: 1 2 3