Жаропрочная композиция

Cтраница 1

Жаропрочные композиции на основе Ni, Fe, Co и др. не могут быть использованы при рабочих температурах 1000 - 2000 С. Для этого применяют тугоплавкие металлы и сплавы на их основе. [1]

Схема заготовки под экструзию композиционного материала сталь - вольфрамовое волокно. [2]

Жаропрочную композицию с матрицей из коррозионно-стойкой стали с упрочнителем в виде вольфрамовой проволоки изготовляли следующим образом: между слоями из коррозионно-стойкой стали, представляющими собой вставленные друг в друга цилидрические втулки различного диаметра, закладывали проволоку диаметром 1 мм из вольфрама параллельно оси стальных втулок. [3]

Для обеспечения химической совместимости жаропрочных композиций необходимо учитывать ряд важных параметров: 1) свободную энергию взаимодействия двух фаз; 2) химический потенциал; 3) поверхностную энергию; 4) коэффициент диффузии на границах зерен и другие специфические диффузионные эффекты. [4]

Поэтому не исключена возможность, что некоторые жаропрочные композиции па основе молибдена будет целесообразнее производить методами порошковой металлургии. [5]

Поэтому не исключена воз нежность, что некоторые жаропрочные композиции на основе молибдена будет целесообразнее производить методами порошковой металлургии. [6]

В работах [13, 14, 120, 236] изучено изменение структуры и свойств жаропрочных композиций при нагревах до высоких температур. Длительная прочность композиции при температурах, лежащих ниже 800 - 900 С, повышается с упрочнением основы путем ее легирования. При более высоких нагревах это различие сглаживается. Во время испытания на длительную прочность или при предварительном отжиге структура элементов композиции меняется, что сказывается на механических свойствах композиционных материалов. Причиной структурной нестабильности композиций является развитие диффузионных процессов. [7]

Сплавы с марганцем и церием, а также с некоторыми другими компонентами известны как жаропрочные композиции. [8]

Два вида композиционных материалов, разработанных для использования при высоких температурах: жаропрочные эвтектические сплавы, полученные методом направленной кристаллизации, и никелевые сплавы, упрочненные волокнами окиси алюминия, - были рассмотрены в предыдущих главах. Жаропрочные композиции на основе тугоплавких сплавов, упрочненных проволокой, имеют некоторые преимущества перед указанными мате-рилами, что делает их более пригодными для ряда областей применения. Композиционные материалы, упрочненные высокопрочными неметаллическими волокнами, например окисью алюминия или углеродом, потенциально обеспечивают более высокие значения удельной прочности по сравнению с материалами, упрочненными проволокой из тугоплавких сплавов. Однако изготовление таких композиций встречает серьезные трудности. [9]

Далее указывается, что упрочнение за счет холодной деформации ослабевает, начиная с температур 0 4 - 0 5 Гцл, а упрочнение от образования твердого раствора - с температур 0 5 - 0 6 Тия. Поэтому, по мнению А. А. Боч-вара, как холодная деформация, так и образование твердых растворов не могут быть признаны оптимальными методами для нахождения жаропрочных композиций. [10]

Основными компонентами современных литейных магниевых сплавов являются алюминий и цинк. В качестве обязательных добавок в эти сплавы вводится марганец, а в специальных случаях - церий и кальций. Существуют также сплавы магний - цинк - цирконий, сочетающие хорошую прочность с высокой пластичностью. Сплавы с марганцем и церием, а также с некоторыми другими компонентами известны как жаропрочные композиции. [11]

Из современных термически упрочняемых сплавов известен АЛ7, который имеет посредственные литейные свойства, улучшаемые иногда добавкой 2 - 3 % Si. Обрабатываемость резанием хорошая, сопротивление коррозии в закаленном состоянии удовлетворительное. Увеличение содержания меди до 8 - 12 % улучшает литейные свойства и обрабатываемость резанием. Сплавы с 12 - 14 % Си и добавками 1 - 1 5 % Fe и 1 - 2 / 0 N1 известны как жаропрочные композиции. [12]

Морфология нитевидны -. кристаллов монокарбида тантала ТаС в направленной эвтектической композиции Со ( Сг, N1 - ТаС после термоциклирования ( 2000 циклов в интервале температур 1100. [13]

Вследствие процессов растворения одного из компонентов и повторного выделения его при изотермических или циклических отжигах, поверхности раздела в эвтектических композициях, упрочненных монокарбидами тантала, гафния или ниобия, утрачивают свою стабильность. На рис. 22 показана микрофотография боковой поверхности нитевидного кристалла ТаС после термоциклиро-вания эвтектики Со ( Cr, Ni) - ТаС в интервале 1100 С 400 С в течение 2000 циклов. Первоначально гладкие боковые поверхности усов после термоциклирования превращаются в зазубренные. Естественно, такое изменение морфологии нитевидных кристаллов в первую очередь отражается на механических свойствах. Нестабильность поверхностей раздела иного рода может быть связана с растворением упрочняющей фазы в процессе получения композиции или при высокотемпературных испытаниях. Например, жаропрочные композиции на основе никеля или ниобия армированные вольфрамовой проволокой, получают вакуумной пропиткой расплавом. [14]

Страницы: 1