Конструкция - напряжение
Cтраница 3
Когда последняя сторона AD помещалась на свое место, то было обнаружено, что она длиннее остальных на величину X. AD была силой установлена в нужное положение и вызвала в конструкции напряжения. [31]
Выше были рассмотрены задачи применительно к расчетам температурных полей в аэродромных покрытиях без учета промерзания грунта. Они применимы для анализа напряженно-деформированного состояния покрытий, когда возникающие в конструкции напряжения достигают максимальных величин, а это, как правило, типично для летнего времени. [32]
Выше были рассмотрены задачи применительно к расчетам температурных полей в аэродромных покрытиях без учета промерзания грунта. Они применимы для анализа напряженно-деформированного состояния покрытий, когда возникающие в конструкции напряжения достигают максимальных величин, а это, как правило, типично для летнего времени. [33]
Определение предела текучести требуется при выборе коэффициентов запаса, используемых в расчетах или эмпирических зависимостях. Для предотвращения выхода из строя конструкционных материалов вследствие пластической деформации или разрушения необходимо, чтобы действующие в конструкции напряжения были ниже предела текучести. [34]
Из соотношения (10.15) следует, что между вероятностью разрушения и коэффициентом запаса прочности ( соотношением (10.14)) нет однозначного соответствия. При одном и том же коэффициенте запаса, в зависимости от коэффициентов вариации действующих Vi и предельных V2 для материала конструкций напряжений получаем различные значения вероятности разрушения, т.е. приходим к различным оценкам надежности конструкций. Однако, если коэффициент запаса принять в виде п - ст / а, то при случайных значениях а и а величина п также будет случайной, но уже, как и мера надежности, определяемая по (10.12), будет однозначно определять надежность конструкции. [35]
 |
Эпюры осевых напряжений az ( МПа и перемещений ы ( мм в сечениях 1 - 4 фланца. [36] |
Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Поэтому зона затухания вызванных ими напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок ( точка А и В во фланце крышки, Л и С во фланце корпуса, А и Е - в нажимном кольце; см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом § 1 гл. [37]
 |
Эпюры осевых напряжений oz ( МПа и перемещений и ( мм в сечениях 1 - 4 фланца. [38] |
Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Поэтому зона затухания вызванных ими напряжений уже не определяется принципом Сен-Веиана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок ( точка А я В во фланце крышки, В и С во фланце корпуса, А и Е - в нажимном кольце; см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом § 1 гл. [39]
 |
Эпюры нормальных сил в элементах поперечной балки при сосредоточенной нагрузке Р ( нормальные силы в килоньютонах на метр, сечение в. [40] |
Таким образом, вследствие того, что все поперечные балки связаны между собой, напряжения в них меньше, чем в изолированной балке с соответствующей редуцированной шириной листа. Метод редуцирования ширины листа приближенный и дает запас несущей способности. Поэтому при проектировании таких конструкций напряжения в поперечных балках нужно определять по пространственному методу. [41]
Водород, имеющий малый атомарный диаметр, легко диффундирует в микропоры или на границы раздела фаз. На поверхности микропоры происходит десорбция с образованием молекул. При достижении критического сочетания геометрии формы поры, давления в ней и уровня действующих в конструкции напряжений происходит элементарный акт разрушения - микронадрыв. Рост трещины происходит последовательными скачками, пока она не достигнет критической длины и ширины. [42]
Прежде чем рассчитывать деталь на прочность, необходимо правильно определить вид напряженного состояния, в котором она будет находиться в процессе эксплуатации. Запас прочности в каждом конкретном случае должен подбираться в зависимости от предполагаемых условий эксплуатации и свойств материала. Большой диапазон изменения коэффициента запаса свидетельствует о том, что при расчете на прочность иногда не представляется возможным точно учесть влияние активных факторов, таких как динамичность нагрузки, однородность свойств материала, влияние конструкции напряжений. [43]
Упрочнение конструкции с помощью накладки приводит к несколько меньшим напряжениям в патрубке - максимальное продольное напряжение на наружной поверхности равно 405 МН / м2 ( 58738 фунт / дюйм2), а на внутренней поверхности противоположные по знаку меридиональное и окружное напряжения дают эквивалентное напряжение. В остальной части конструкции максимальное напряжение имеет место на наружной поверхности накладки в зоне ее соединения с патрубком. Это напряжение равно 500 МН / м2 ( 72516 фунт / дюйм2) и заметно превосходит предел в 346 МН / м2 ( 50181 фунт / дюйм2), сюответствующий расчетным нормам. Во всех остальных местах конструкции напряжения не выходят за пределы, установленные стандартами. [44]
 |
Взаимозависимость давления и температуры при заданном условном давлении. [45] |
Страницы: 1 2 3 4