Cтраница 3
Степень восстановления давления зависит от конструкции проточной части устройства и направления потока регулируемой среды. [31]
Производительность 72000 му / ч при суммарном напоре 38 кн / м2 ( 3800 мм вод. ст.) и числе оборотов 3200 об / мин. Изменения внесены главным образом в конструкцию проточной части и опорных подшипников. Увеличены диаметр рабочих колес до 1250 мм и ширина лопаток колес до 96, 92, 88 и 84 мм соответственно. Перед каждым рабочим колесом установлен лопаточный диффузор для уменьшения скорости газа и повышения его давления. Конструкция диффузора предусматривает возможность поворота лопаток на угол 4 относительно их нормального положения в зависимости от условий работы нагнетателя. Исключен разгрузочный поршень, в связи с чем со стороны нагнетания поставлен более совершенный упорный подшипник типа Мичелля с качающимися упорными колодками. Кронштейны, поддерживающие опорные подшипники, полностью отделены от корпуса нагнетателя и помещены на отдельных фундаментных рамах. [32]
Установлено, что для обеспечения высокой производительности и хорошего качества изделий из большинства полимерных материалов наилучшие результаты дает уменьшение угла входа и увеличение длины профилирующей матрицы. На практике хорошие результаты дает применение таких конструкций проточных частей головки, в которых подводящий канал имеет форму конической трубы с постепенно уменьшающимся центральным углом. [33]
Конкретные значения коэффициентов гидравлического сопротивления приводятся в каталогах и технической - документации для каждого отдельного типоразмера изделия. Они могут колебаться в значительных пределах в зависимости от конструкции проточной части арматуры и качества изготовления отдельных изделий. [34]
Конкретные значения коэффициентов гидравлического сопротивления приводятся в каталогах и технической документации для каждого отдельного типоразмера изделия. Они могут колебаться в значительных пределах в зависимости от конструкции проточной части арматуры и качества изготовления отдельных изделий. [35]
Центробежные и осевые насосы обеспечивают плавную и непрерывную подачу перекачиваемой жидкости при высоких значениях коэффициента полезного действия. Относительно несложное устройство обеспечивает высокую их надежность и достаточную долговечность. Конструкция проточной части лопастных насосов и отсутствие поверхностей трения допускает возможность перекачивания загрязненных жидкостей. Простота непосредственного соединения с высокооборотными приводными двигателями способствует компактности насосного агрегата и повышению его КПД. [36]
В книге обобщены и систематизированы результаты работы авторов во Всесоюзном научно-исследовательском институте металлургической теплотехники ( ВНИИМТ) по теории, расчету и конструированию паро - и газоструйных эжекторов, а также материалы, опубликованные в отечественной и зарубежной литературе. Разработанный метод расчета проверен на промышленных установках. Полученные экспериментальные данные позволяют правильно выбрать конструкцию проточной части аппаратов этого типа. Так как любая вакуумная система помимо насоса включает вакуум-провод и откачиваемый объем, то в книге рассмотрены режимы течения газа, методы расчета простейшей вакуумной системы с парозжекторными насосами и способы измерения вакуума. [37]
Таким образом, приняв угол выхода 18 10 для парового потока из сопла, можно построить профильную часть рабочих лопаток. Эффективный угол выхода Zi 16 принят исходя из предполагаемого расширения парового потока в каналах двух-венечного колеса Кертиса. При этом следует учесть угол отклонения в конструкции проточной части, в которой при указанном выше угле выхода потока из сопла можно эффективно использовать заданный тепловой перепад. С применением суживающихся сопел исключаются недостатки конструктивного оформления каналов расширяющихся сопел, но зато появляются недочеты, связанные с отклонением парового потока. Поэтому некоторые турбинные заводы считают более рациональным проектировать суживающиеся сопла при указанном выше отношении давлений. [38]
По такой схеме выполнены насосы реакторов БОР-60 и БН-600. Рассмотрим конструктивные особенности насосов реактора БН-600. Насосы реактора БН-600 первого и второго контуров принципиально отличаются параметрами и конструкцией проточной части. Насос первого контура ( см. рис. 5.2) - заглубленный, устанавливается в кессон 7 реактора. Рабочее колесо 3 закреплено на нижней консоли вала 6, вращающегося в двух радиальных подшипниках: верхнем - масляном гидродинамическом, нижнем 5 - гидростатическом с обратнощелевым дросселированием, работающем на натрии. [39]
Развитие новых технологических процессов, характеризующихся высокими показателями параметров регулируемых сред, а также повышение требований к качеству современных систем управления привели к созданию и широкому использованию новых типов ИУ, значительно отличающихся по своей конструкции от двухседельных. Широко применяются регулирующие заслонки, шаровые регулирующие клапаны, угловые односедельные регулирующие клапаны с расширяющимся выходом и др. Применение традиционных расчетных формул в случае регулирования такими ИУ потоков сжимаемых сред при больших перепадах давления приводит к значительным ошибкам. Объясняется это тем, что все традиционные формулы определяют пропускную способность ИУ только в зависимости от технолотических параметров среды, но независимо от конструкции проточной части ИУ и направления потока регулируемой среды. Естественно, что увеличение точности расчета приводит к его усложнению. [40]
Отмеченные проблемы принципиально решены специалистами Уренгой-Газпрома. Была предложена конструкция малогабаритного газового эжектора, специально разработанного для монтажа в обвязке куста валанжинских газовых скважин. Корпусом эжектора служит стандартный тройник 2 - 80x80, сталь марки 09Г2С ( pv 32 МПа, Тт [ п - 60 С), габариты и масса которого позволяют монтировать его в обвязке куста без забивки дополнительных свай под опоры. Малые размеры и простота конструкции проточной части эжектора позволяют изготовить его в условиях ремонтных мастерских газопромыслового предприятия. По схеме установки эжектора было предложено монтировать эжектор в обвязке высоконапорной скважины на месте существующего тройника подключения факельной линии куста. [41]
Отмеченные проблемы принципиально решены специалистами Урен-гойгазпрома. Была предложена конструкция малогабаритного газового эжектора, специально разработанного для монтажа в обвязке куста валанжинских газовых скважин. Корпусом эжектора служит стандартный тройник 2 - 80x80, Сталь 09Г2С ( рр 32 МПа, Tmin - 60РС), габариты и масса которого позволяют монтировать его в обвязке куста без забивки дополнительных свай под опоры. Малые размеры и простота конструкции проточной части эжектора позволяют изготовить его в условиях ремонтных мастерских газопромыслового предприятия. По схеме установки эжектора было предложено монтировать эжектор в обвязке высоконапорной скважины на месте существующего тройника подключения факельной линии куста. [42]
Для комбинированных клапанов в проекте нормали машиностроения на ленточные клапаны нормализована только проточная часть для газа. Сначала заказчик должен будет выбирать конструкцию проточной части клапана в соответствии с проектом нормали, а в дальнейшем создавать свои рабочие чертежи, которые нужно будет согласовывать с заводом - изготовителем клапанов. [43]