Cтраница 2
Соотношения (1.27) можно использовать для контроля точности расчета эластомерных конструкций, где удельные поверхностные нагрузки q и m по существу являются искомыми величинами. [16]
До настоящего времени не существовало надежных методов расчета эластомерных конструкций па давление, которые учитывали бы совместную деформацию слоев. Приведение ниже результаты расчетов напряжений и лругих величин не имеют аналогов в литературе. [17]
Несколько слов о затратах машинного времени на расчет одной эластомерной конструкции. Время счета зависит не только от порядка системы дифференциальных уравнений, но также от количества точек ортогонализации. [18]
Выше основное внимание уделено напряженному состоянию в армирующих слоях эластомерных конструкций. Эти напряжения легко восстановить также по соответствующим напряжениям армирующих слоев. [19]
Во многих технических приложениях распределенное давление является основной нагрузкой на эластомерные конструкции, в частности на сферические шарниры, применяемые в ракетной технике. [20]
В восьмой главе рассмотрены вопросы линейной вязкоупру-гости и диссипативного разогрева эластомерных конструкций. Для описания связи напряжений с деформациями принят закон наследственной упругости Вольтерра. Для гармонических колебаний вязкоупругая задача сводится к интегрированию обобщенного уравнения Гельмгольца для комплексной функции относительного приращения объема. Решена проблема диссипативного разогрева слоя при циклических деформациях. Функция источников тепла в уравнении теплопроводности становится известной после решения вязкоупругой задачи. [21]
Разработаны и реализованы в виде программ на ЭВМ численные методы расчета эластомерных конструкций, основанные на двумерных уравнениях. Возможности численных методов и программ не ограничиваются анализом конструкций с жесткими фланцами на основаниях. По этим программам можно выполнять расчеты конструкций с заданными кинематическими условиями на основаниях, допускается возможность их деформации. В частности фланцы могут рассматриваться как упругие кольца. [22]
Предназначена для научных и инженерно-технических работников, занимающихся созданием и эксплуатацией эластомерных конструкций. [23]
Решены две задачи упругости для трехслойных цилиндрических шарниров, результаты сопоставлены с решениями по теории эластомерных конструкций. [24]
Основным результатом монографии, имеющим большое значение для технических приложений, является создание общей теории слоистых эластомерных конструкций и разработка численных методов решения краевых задач с помощью ЭВМ. [25]
Соотношения (1.1), (1.3), (1.4), дополненные граничными условиями на основаниях пакета, являются фундаментом для анализа проблем изгиба и устойчивости эластомерных конструкций, рассматриваемых как дискретные системы. [26]
Использование вместо закона упругости (2.4) или (4.3) соотношений классической теории стержней или теории С.П.Тимошенко, учитывающей поперечный сдвиг, для решения задач устойчивости рассматриваемых слоистых эластомерных конструкций приводит к неверным результатам. Причин тому две: для эластомерных конструкций нужна другая форма закона упругости и другие значения коэффициентов жесткости на, сдвиг - и изгиб. [27]
В многослойных эластомерных конструкциях реализуется качественно иное напряженно-деформированное состояние слоев, чем в многослойных оболочках, поскольку оболочки имеют дру гие условия закрепления и нагружения. Лицевые поверхности эластомерных конструкций ( основания пакета) обычно соединены с достаточно жесткими фланцами, через которые передается внешняя нагрузка на элементы. На этих поверхностях задаются граничные условия кинематического или смешанного типа, в теориях оболочек - статические. Боковые поверхности армирующих и резиновых слоев не закреплены, в отличие от оболочек, где граничные усло ия на боковых поверхностях должны устранять перемещения оболочки как жесткого тела. В эластомерных конструкциях эту функцию выполняют граничные условия на основаниях пакета. [28]
Использование вместо закона упругости (2.4) или (4.3) соотношений классической теории стержней или теории С.П.Тимошенко, учитывающей поперечный сдвиг, для решения задач устойчивости рассматриваемых слоистых эластомерных конструкций приводит к неверным результатам. Причин тому две: для эластомерных конструкций нужна другая форма закона упругости и другие значения коэффициентов жесткости на, сдвиг - и изгиб. [29]
Проведенные численные эксперименты охнатывают широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения эластомерных конструкций: растяжение или сжатие осевыми силами; сдвиг и изгиб силами и моментами, действующими на основаниях; нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние основных параметров конструкций на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, в том числе: количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, упругих свойств материала резиновых и армирующих слоев. Для некоторых конструкций дано сопоставление результатов расчета с данными натурных испытаний. [30]