Рассматриваемая конфигурация

Cтраница 1

Рассматриваемая конфигурация представлена на рис. 11.10. Как и ранее, подберем для каждого стержня пару функций, имеющих особенности в центре стержня. [1]

Для рассматриваемой конфигурации потока особенно ясно видна аналогия методов глушения закачкой жидкости в аварийный ствол и в пласт. Действительно, радиальное течение в пласте и течение по скважине представляют собой два участка единого канала, по которому перед глушением движется одномерный поток пластового флюида. Ликвидация фонтана достигается путем создания гидравлической преграды на скважин-ном или на пластовом его участке. Первый случай подробно рассмотрен в гл. [2]

Обобщенная модель вычис - зацией алгоритма моделирова-лительного комплекса ВЦКП. ния на алгоритмическом языке. [3]

Для рассматриваемой конфигурации системы основная намять имеет объем от 512 Кбайт. [4]

Однако в рассматриваемой конфигурации, свободной от зарядов и не зависящей от времени, не может быть никакого полоидального магнитного поля 5 а56 на растянутом горизонте. В соответствии с формулой (3.112) мы можем считать, что это дипольное поле создается токовыми петлями, которые, с точки зрения далекого наблюдателя, порождаются вращательным движением заряда на горизонте. [5]

Первая из рассматриваемых конфигураций схематично изображена на рис. 4.9, а. Дуги 1, 3, 4 представляют собой ЛУ произвольной структуры, дуга 2 - КС, в общем случае многоцеховую. [6]

Характерной особенностью рассматриваемой конфигурации магнитного поля является наличие переходной области между участком практически однородного поля в средней части ловушки и усиленным полем в пробках. Здесь величина В убывает по радиусу, что, как мы знаем теперь ( см. § 14), приводит к развитию желобков ой МГД-неуетойчивости и к короткому времени жизни плазмы в такой системе. Не следует забывать, однак6 - что эти знания явились итогом длительных исследований, а в 1954 г., когда только начинались работы с пробочными ловушками, наши сведения относительно гейезиса и инкрементов плазменных Неустойчнвостей были еще совершенно недостаточными. [7]

Как следствие, рассматриваемые конфигурации должны быть локализованы в пространстве и во времени и по этой причине получили назв. С др. стороны, на границе дГ поле А должно быть чистой калибровкой Av. [8]

Пример набора независимых переменных для оптимизации транспортирования газа через КС в установившемся режиме. [9]

В зависимости от рассматриваемой конфигурации КС, те или иные типы переменных могут отсутствовать при решении задачи. [10]

Воспользуемся тем фактом, что рассматриваемые конфигурации - связанные. Существование ломаной, соединяющей любые две вершины конфигурации, эквивалентно условию связности для обобщенной СТШ. P из 3 такая, что любые две соседние тройки имеют один общий элемент. [11]

Только при выполнении этого условия рассматриваемая конфигурация статична. [12]

Если V имеет минимум для рассматриваемой конфигурации, то равновесие будет устойчивым. Так как при движении под действием незначительного возмущения полная энергия Т - - V постоянна и так как Т представляет существенно положительную величину, то V никогда не может превосходить своего значения для состояния равновесия более, чем на незначительную величину, зависящую от энергии возмущения. [13]

Это совпадение указывает, что для рассматриваемой конфигурации тип связи близок к [ J, у ] - типу. [14]

Отсюда следует, что ионизационная неустойчивость при рассматриваемой конфигурации полей имеет порог. При заданных условиях задачи она имеет место, если coH / v) / 2T ( / J. При больших значениях параметра aH / v ионизационная неустойчивость возникает в случае возмущений, распространяющихся под углом 45 к направлению тока; при малых значениях этого параметра наиболее неустойчивые возмущения распространяются почти перпендикулярно к току. [15]

Страницы: 1 2 3 4