Структурная коррозия
Cтраница 3
Однако в азотной кислоте у нее появляется структурная коррозия в связи с образованием а-фазы. Дополнительный нагрев до 1000 С значительно ограничивает оба типа разрушения. [31]
По-видимому, есть возможность оценки склонности к структурной коррозии, связанной с образованием а-фазы, по изменению формы поляризационной кривой при переходе из пассивной области в транспассивную и в область вторичной пассивности. Это позволяет заключить, что указанные фазы оказывают решающее влияние при структурных типах коррозии нержавеющих сталей в азотной кислоте высоких концентраций в условиях высоких температур или давлений. Присутствие в структуре хромоникелевых сталей феррита, эвтектических карбидов или других фаз усиливает коррозию в азотной кислоте. [32]
Сплавы на никелевой основе менее чувствительны к структурной коррозии, чем нержавеющие стали, что, по-видимому, связано с большей коррозионной стойкостью никеля в активном состоянии в неокислит. Однако и никелевые сплавы в нек-рых условиях могут проявлять склонность к межкристаллитной коррозии и коррозии под напряжением. Так, сплавы системы Ni - Си могут подвергаться коррозионному растрескиванию при воздействии ртути и ртутных соединений, растворов кремнефтористоводородной к-ты. Концентрированные растворы едкого натра при высоких темп - pax вызывают коррозионное растрескивание сплавов Ni - Си и нихромов, хотя нихромы отличаются более высоким сопротивлением этому виду разрушения. Сплавы типа нихрома проявляют склонность к точечной коррозии, особенно в застойных условиях морской воды, однако в значительно меньшей степени, чем нержавеющие стали; образующиеся при этом питтинги более широкие и менее глубокие. Особенно сильно проявляется язвенная коррозия в растворе солей хлорноватистой к-ты. Высокой сопротивляемостью к точечной коррозии характеризуется сплав D и сплавы, содержащие молибден. [33]
Сплавы на основе Ni менее чувствительны к структурной коррозии, чем нержавеющие стали, что, по-видимому, связано с повышенной коррозионной стойкостью Ni в активном состоянии в неокислительных средах по сравнению с железом и хромом. [34]
При химическом фрезеровании важно также учитывать возможность проявления структурной коррозии. В тех случаях, когда скорость химического фрезерования достаточно велика, могут не проявляться особенности структурной коррозии сплавов. Однако в ряде случаев процесс химического фрезерования может усложняться различным поведением структурных составляющих и физически неоднородных участков металлов, наличием глубоко профилированных участков, приводящих к неравномерному растворению металлов. [35]
Применение такой методики позволит более успешно раскрывать особенности структурной коррозии, химической и электрохимической обработки различных сталей и сплавов. [36]
Специфическая роль растворов также не находила отражения в общей структурной коррозии металлов, а между тем на особенности структурной коррозии большое влияние оказывают присутствующие в растворе окислительно-восстановительные системы, поверхностно-активные вещества, концентрация водородных ионов Известно, например, что при недостатке анодных замедлителей может возникнуть интенсивная язвенная коррозия, точно такое же явление может наблюдаться п в условиях неполной пассивности. Явления пассивности п перенассивации металлов должны быть учтены в общей теории структурной коррозии. Высокая степень чистоты обработки поверхности сплавов, достигаемая при химическом и электрохимическом полировании и фрезеровании должна быть также увязана е общей теорией структурной коррозии. [37]
Во избежание появления в сплаве Д16 повышенной чувствительности к структурной коррозии под влиянием длительных нагревов изделия из этого сплава, предназначенные для работы при повышенных температурах, рекомендуется применять в искусственно состаренном состоянии [ 181 - Поэтому представлялось целесообразным исследовать также свойства труб из сплава Д16 в состоянии искусственного старения. [38]
Разработанная им теория многоэлектродных элементов, положенная в основу структурной коррозии металлов, уже позволила решить ряд конкретных задач. Однако в настоящее время появилась необходимость учитывать не только локальные токи, но также и токи саморастворения структурных составляющих, которые обычно не принимались во внимание при построении поляризационных диаграмм многоэлектродных электрохимических систем. [39]
Внутренние и внешние напряжения ускоряют коррозию или вызывают некоторые типы структурной коррозии, например коррозионное растрескивание. [41]
Сказанное выше дает основание считать, что с точки зрения структурной коррозии гораздо важнее обращать внимание на такие структурные превращения, которые сопровождаются изменениями химического состава, даже если эти изменения происходят в субмикроскопических элементах кристаллических решеток. Лишь в случае коррозии в активном состоянии нужно принимать во внимание структурные превращения, не сопровождающиеся появлением заметной концентрационной гетерогенности сплава по основным или сопровождающим элементам и связанные только с перестройкой кристаллической решетки или с изменениями плотности ее дефектов. [42]
Мы исходим из того, что в наиболее общем случае при развитии структурной коррозии необходимо учитывать как локальные токи, так и токи саморастворения, так как даже при эквипотенциальной поверхности гетерогенного сплава существуют дифференциальные токи, которые могут определять структуру коррозии. Успешная борьба со структурной коррозией, как это следует из теории, мож-ет быть обеспечена путем изменения стационарного потенциала, увеличения анодной поляризуемости структурных составляющих и катодной защиты. [43]
Таким образом, определение скорости коррозии двумя независимыми методами подтверждает основное положение теории структурной коррозии, исходящей из того, что коррозионное разрушение сплавов обусловливается работой микроэлементов на поверхности металла. [44]
Не допускаются к применению материалы, которые в рабочей среде подвержены коррозионному растрескиванию, меж-кристаллитной, щелевой и структурной коррозии. Изменение линейных величин образца при испытаниях не должно выводить их за пределы поля допусков, предусмотренного в конструкторской документации, относительное изменение механических свойств при испытаниях в течение 1000 ч не должно выходить за пределы 10 %, растрескивание образцов при испытаниях не допускается. В соответствии с выбранной группой материала выбирают конкретный материал контртела в зависимости от предельных допустимых параметров пары трения. [45]
Страницы: 1 2 3 4