Коэффициент - теплоотдача - поверхность
Cтраница 2
ВТИ и ЦКТИ был принят изложенный выше способ учета влияния температурных условий на коэффициент теплоотдачи поперечно-обтекаемых поверхностей нагрева, согласно которому физические константы при определении критериев подобия Nu и Re относятся к температуре потока. [16]
Для определения термического сопротивления поверхности теплопровода необходимо знать две величины: диаметр теплопровода и коэффициент теплоотдачи поверхности. Диаметр теплопровода при тепловом расчете является заданным. [17]
СцИл - количество тепла, отводимого воздухом от цилиндра двигателя, Дж / с; / Св - коэффициент теплоотдачи поверхности цилиндра, Вт / ( м2 - К); Уцид. [18]
Значение допустимой мощности определяется площадью поверхности 5ОХЛ, условиями охлаждения и допустимой температурой перегрева 6ДОП, а именно Рдоп 5охлвД ( Я) где - коэффициент теплоотдачи поверхности, или удельная мощность, при выделении которой на единице поверхности охлаждения температура преобразователя повышается на один градус по отношению к окружающей среде. В отдельных случаях среди технических характеристик преобразователей указывается допустимая плотность тока и по ней определяется ток. [19]
 |
Зависимость коэффициента теплопередачи радиатора с воздушной тепло-обменной поверхностью № 12 от weod 0 576 м / сек ( светлые кружки и weod 0 848 м / сек ( черные кружки. [20] |
Таким образом при движении воды в набивке радиатора предлагаемой конструкции си скоростью швоэ 0 45 м / сек коэффициент теплопередачи радиатора в пределах точности проведенного эксперимента численно равен коэффициенту теплоотдачи воздушной теп-лообменной поверхности. Поэтому все остальные радиаторы испытывали, устанавливая Geo9 ( l 24 - l 3) кг / сек, что соответствовало скорости воды в радиаторе шво9 ( 0 84 - 0 9) м / сек. [21]
Здесь RT - тепловое сопротивление транзистора, определяющее передачу тепла от коллекторного перехода к корпусу и зависящее от теплопроводности материалов, из которых изготовлен транзистор, а также от его конструкции; RTO - тепловое сопротивление теплоотвода, определяющее передачу тепла от корпуса транзистора в окружающую среду и зависящее от конструкции и материала теплоотвода, качества теплового контакта корпуса транзистора с теплоотво-дом и коэффициента теплоотдачи поверхности радиатора Переход Корпус в окружающую среду; Ст и Сто - тепловые емкости транзистора и теплоотвода, определяющие инерционность про - Рк. [22]
Железный электропровод диаметром d10 мм охлаждается поперечным потоком воздуха, скорость и средняя температура которого соответственно равны w 2 MJcettvi / / 15 С. Определить коэффициент теплоотдачи поверхности провода воздуху и допустимую силу тока в электропроводе при условии, что температура провода не должна превышать / 95 С. [23]
Этот пример относится к стальному ребру с h 0 05 м, b 0 005 м и Я, 50 вт / град-м. Для коэффициента теплоотдачи поверхности ос были приняты значения 20, 100 и 200 вт / град-м 2 - предельные для всех практически встречающихся случаев. Из рисунка видно, что при больших значениях коэффициента теплоотдачи а температура у вершины ребра становится низкой, и поэтому теплоотдача будет менее эффективной, чем у основания ребра. Следовательно, при очень интенсивной вентиляции высокие ребра нецелесообразны. При другом материале ребер с большей теплопроводностью К разность температур уменьшается. Таким образом, при применении алюминия ребра могут быть более высокими чем стальные ребра. [24]
В качестве расчетной поверхности теплоотдачи обычно выбирается та поверхность, со стороны которой коэффициент теплоотдачи меньше. В случае равенства коэффициентов теплоотдачи поверхностей вертикальных и горизонтальных каналов расчетная поверхность определяется как средняя арифметическая величина. [25]
При расчете теплового режима асинхронной машины достаточно достоверные результаты дает приближенный метод теплового расчета. В нем используются средние значения коэффициентов теплоотдачи поверхности и теплопроводности изоляции. Основная задача вентиляционного расчета - определение количества воздуха, которое должно проходить через машину в одну секунду. [26]
Как в радиаторных системах с естественно-конвекционным теплосъемом, так и с принудительным обдувом основное сопротивление тепловому потоку от ребра в окружающую среду сосредоточено в тонком пограничном слое воздуха у стенки ребра. С уменьшением толщины этого пограничного слоя увеличивается коэффициент теплоотдачи поверхности ребра. С уменьшением величины этого отношения коэффициент теплоотдачи возрастает за счет того, что на внутренней поверхности короткой трубы не успевает образовываться пограничный слой воздуха значительной толщины. В связи с этим радиаторную систему с принудительным теплосъемом следует делать в виде отдельных коротких пластинчатых ребер, расположенных линейно с разрывом друг от друга. [27]
Электропровод диаметром di 3 мм имеет температуру -, 80 и охлаждается потоком воздуха при температуре tf 20 С. Коэффициент теплопроводно, сти каучуковой изоляции Яиз 0 175 вт / ( м-град), коэффициент теплоотдачи поверхности изоляции воздуху а2 11 63 вт / ( м2 - гра. [28]
Для увеличения теплоотдачи закрытые машины выполняются с ребрами на поверхности корпуса. Охлаждающее ребро длиной L 1, высотой h и шириной b омывается охлаждающим воздухом с постоянной температурой и скоростью. Обозначим через & температуру перегрева ребра по сравнению с воздухом в точке х, через v - количество тепла, проходящее за единицу времени через ребро в этом месте, через а - коэффициент теплоотдачи поверхности и через А, - теплопроводность материала ребра. [29]
Исследование теплового поля и условий теплообмена в торцовых уплотнениях выполнено С.Э. Нуриджановым с помощью численного моделирования процесса диссипации тепла в торцовых уплотнениях типа ТМ-120М с контактными кольцами из силицированного графита марки СГ-П. Приведенные в табл. 6.2 параметры в диапазоне температур 20 - 150 С приняты постоянными и изотропными. Теплопроводность вторичного резинового уплотнения равна 0 26 - 0 36 Вт / ( м К), что в 130 - 500 раз ниже теплопроводности стали и силицированного графита, поэтому ее приняли равной нулю. Коэффициент теплоотдачи поверхности аксиально-под-вижной втулки в нефть авс также принят постоянным в указанном диапазоне температур. [30]
Страницы: 1 2 3