Местный коэффициент

Cтраница 3

Линии тока и изотермы для течения внутри концентрического горизонтального цилиндрического кольца при Ra 5 X Ю4, Рг 0 7, d / Di 0 8, Д э 5 0 и Дф0 1. ( С разрешения авторов работы, 1976, Cambridge University Press. [31]

Эти результаты указывают на сильную зависимость местных коэффициентов теплопередачи от степени эксцентричности поверхностей. Вместе с тем изменение полного коэффициента теплопередачи по сравнению с соответствующим коэффициентом в случае концентрического расположения при степени эксцентричности г / d 2 / 3 ( где в - расстояние, на которое смещается внутренний цилиндр от концентрического положения, и d У. [32]

Зависимость коэффициента ч т от отноше-шения х / с1.| Зависимость коэффициента т м от числа М.| Зависимость коэффициента к ] т от Ттг ( 18 Де 6 - т - 8. М 0н - 10. 1 - Кел 10. 2 -оо. [33]

По аналогии с выражением ( 47) местный коэффициент Стантона может быть представлен в виде произведения. [34]

Вследствие утолщения пограничного слоя в направлении течения местный коэффициент теплоотдачи ах уменьшается. С другой стороны, при х - - Ю а безгранично увеличивается, так как при л 0 градиент температуры у стенки равен бесконечности. [35]

На рис. 7.4 и 7.5 приведено распределение местных коэффициентов трения С / о, С fa и ( 7 / / з и теплообмена Sto, Sta, Stp по поверхности тела при условиях, указанных выше. [36]

Полуэмпирическая формула Кармана представляет неявную зависимость между местным коэффициентом сопротивления с / и рейнольдсовым числом Re, что для вычислений представляет некоторое неудобство. В связи с этим появились эмпирические методы расчета турбулентного пограничного слоя на пластине и раньше всех основанный на применении закона одной седьмой для профиля скоростей и одной пятой [ см. далее формулу ( 163) 1 для сопротивления. Изложим простой эмпирический метод, охватывающий широкий диапазон рейнольдсовых чисел. [37]

Полуэмпирическая формула Кармана представляет неявную зависимость между местным коэффициентом сопротивления cf и рейнольдсовым числом Rex, что для вычислений представляет некоторое неудобство. В связи с этим появились эмпирические методы расчета турбулентного пограничного слоя на пластине и раньше всех основанный на применении закона одной седьмой для профиля скоростей и одной пятой [ см. далее формулу ( 163) ] для сопротивления. Изложим простой эмпирический метод, охватывающий широкий диапазон рейнольдсовых чисел. [38]

На рис. 12 - 19 приводится график изменения местного коэффициента теплоотдаче вдоль трубы при ламинарном режиме течения. [39]

К первой группе вопросов относится разработка методов исследования местных коэффициентов теплообмена на поверхностях, обтекаемых газом. Для экспериментального определения средних и локальных коэффициентов теплообмена применялись рабочие методы ТЬота и ЬоппзН [1], основанные на физическом подобии изотермической диффузии активного газа, который поглощается поверхностью обтекаемого тела. При этом теоретически определены условия для аналогии обоих явлений. [40]

Найдено также практическое применение этого свойства для измерения местного коэффициента теплообмена методом текущей тепловой компенсации. Под этим термином мы понимаем постепенную медленную местную компенсацию конвективного теплового потока исследуемого объекта тепловым потоком датчика, устанавливаемого на поверхность исследуемого объекта. [41]

Но вместо того, чтобы иметь дело с местными коэффициентами, гораздо удобнее основываться на средних коэффициентах для всей стенки, с помощью которых сразу можно определить теплообмен. [42]

Значения функции F ( %. [43]

Для круглого цилиндра, а также для других тел местный коэффициент теплопередачи сильно изменяется вдоль поверхности тела. [44]

Температурный перепад по кипящему слою, внутри которого расположен нагреватель.| Влияние весовой скорости воздуха G, кг / м час на коэффициент теплообмена Д, кал / м2 час С от нагреваемого элемента, расположенного внутри кипящего слоя. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5