Объемный коэффициент - теплообмен
Cтраница 1
Объемный коэффициент теплообмена по формуле ( VI 1 - 27) определяется с предварительным расчетом объема камеры по нормалям, исходя из количества израсходованного топлива или из предварительно принятой средней величины ау 45 - 95 вт / м3 - град. [1]
На объемный коэффициент теплообмена влияет равномерность распределения теплоносителя и частиц по объему камеры. [2]
 |
Кривые изменения влажности материала по высоте камеры. [3] |
По объемному коэффициенту теплообмена из формулы ( 212) и соотношения ( 216) определяются объем, высота и диаметр сушильной камеры. Затем выбранный диаметр камеры проверяется по диаметру факела распыла, формулы для расчета которого приведены в предыдущей главе. [4]
При определении объемного коэффициента теплообмена необходимо вносить поправку на увеличенное влагосодержание продуктов сгорания газа. [5]
По предварительным данным объемный коэффициент теплообмена в факеле составляет 500 - 1000 ккал / м3 ч град. Опыты также показали, что для затопленной двухфазной неизотермической струи в данном случае дальнобойность факела значительно сокращается за счет внутреннего отрицательного источника тепла - испарения влаги из капель. Поэтому высота сушильной камеры не велика. [6]
Одновременно отмечается рост объемного коэффициента теплообмена ( а) и напряжения камеры по влаге. [7]
Эффективность насадки определяется величиной объемного коэффициента теплообмена и крутящим моментом, затрачиваемым на вращение барабана. [8]
Более прост расчет по объемному коэффициенту теплообмена, когда в основу положена поверхность, приходящаяся на единицу объема. [9]
 |
Двухступенчатая сушилка фирмы Ниро-Атомайзер ( Дания. [10] |
Михайлова [65], при сушке углей объемный коэффициент теплообмена в дробилке составляет 2500 - 3000 ккал / ( м3 ч град), в шахтах над дробилкой 300 - 400 ккал. [11]
Результаты обработки этих опытов в виде зависимости объемного коэффициента теплообмена Kv от средней скорости дымовых газов и плотности орошения насадки водой для различных начальных параметров газов приведены на рис. 111 - 12 и III-13. На этих графиках можно заметить существенную зависимость значений Kv от плотности орошения Hw, особенно в области значений Hw20 м3 / ( м2 - ч), когда эффективная поверхность контакта фаз и смоченная поверхность колец значительно зависят от Hw. При Яж20 м3 / ( м2 - ч) рост поверхности контакта фаз и Kv с увеличением Hw замедляются. [12]
Из соотношения ( V-9) видно, что объемный коэффициент теплообмена зависит от гидродинамических условий обтекания струй материала потоком газов, от величины частиц и от внутреннего устройства барабана. [13]
Результаты теплотехнических испытаний работы сушильных барабанов показывают, что величина объемного коэффициента теплообмена изменяется в широких пределах. [14]
Из уравнения ( 45) следует, что при прочих равных условиях объемный коэффициент теплообмена зависит от объема камеры. Этот результат может быть теоретически обоснован только для случая, когда объем факела распыленной суспензии точно соответствует объему сушильной камеры. Последнее условие в реальных сушилках выполняется крайне редко. [15]
Страницы: 1 2 3