Объемный коэффициент - теплообмен
Cтраница 3
Так, например, сушильный барабан размером 2 2 X 14 ж с лопастной насадкой при подсушке глины с 14 Ч - 16 % до 2 5 % при средней скорости газов 1 5 ч - 2 5 кг / сек мг и вращении барабана 3 ч - 5 об мин обеспечивал величину объемного коэффициента теплообмена, равную av 60 - h 80 ккал / м3 ч С. [31]
Расчет теплового баланса сушильного барабана показал, что основными факторами, влияющими на удельный расход топлива Ь, являются: производительность барабана по сухому продукту G, начальная и, и конечная и2 влажность материала, расход сушильного агента ( дымовых газов) Lr и его температуры на входе t1 и выходе t2, a также объемный коэффициент теплообмена av, представляющий функцию внутреннего устройства барабана. [32]
Расчет теплового баланса сушильного барабана показал, что основными факторами, влияющими на удельный расход топлива Ь, являются: производительность барабана по сухому продукту G, начальная и, и конечная и2 влажность материала, расход сушильного агента ( дымовых газов) LT и его температуры на входе t, и выходе t2, a также объемный коэффициент теплообмена av, представляющий функцию внутреннего устройства барабана. [33]
Такое объединение результатов испытаний различных агрегатов возможно, поскольку высота слоя и размеры керамических колец в экономайзерах этих предприятий одинаковые. На рис. 111 - 33 представлены значения объемных коэффициентов теплообмена, а на рис. 111 - 34 -зависимость аэродинамического сопротивления слоя насадки от скорости дымовых газов и плотности орошения насадки водой. [35]
Сложность измерения межфазной поверхности пенного слоя обусловила обработку экспериментальных данных по интенсивности теплоообмена, отнесенной не к единице истинной поверхности контакта фаз, а к поверхности решетки, на которой создан слой пены. Другой метод обработки опытных данных состоит в использовании объемных коэффициентов теплообмена, отнесенных к единице объема пенного слоя. При этом должны быть учтены все основные факторы, влияющие на истинную величину межфазной поверхности. [36]
По заданной производительности сушилки и режиму сушки определяется количество газового теплоносителя L кГ / сек. Рассчитав ориентировочно предварительно сечение камеры, далее по формуле ( 210) определяется объемный коэффициент теплообмена. Сечение камеры определяется исходя из часового расхода газов, принимая скорость их в сушильной камере по средним параметрам равной иг 0 2 - г - 0 5 м / сек. [37]
Исходя из данных промышленных установок или рассчитав по формуле ( V-67), находят значение объемного коэффициента теплообмена oty, предварительно определив поперечное сечение камеры по средней скорости газов в ней. Среднюю скорость газов в камере иг принимают равной 0 2 - 0 5 м / сек. [38]
Во-первых, этим методом можно высушивать зернистые, сыпучие, пастообразные и жидкие материалы; во-вторых, процесс протекает очень интенсивно. Объемный коэффициент теплообмена, отнесенный к слою материала, равен 5000 - 10000 ккал. Даже при сушке комкующихся и плохосыпучих материалов не возникало нарушений работы установки, так как слой является своеобразным ретуром предварительно подсушенного продукта. [39]
Применение тормозящих элементов приводит к механическому торможению падающей насадки, за счет увеличения времени пребывания дисперсного теплоносителя в аппарате возрастает и поверхность теплообмена. В результате было показано, что увеличение объемной концентрации материала ( 50 35 10 - 3) приводит к уменьшению интенсивности межкомпонентного теплообмена. Однако резкое увеличение при этом поверхности насадки, участвующей в теплообмене, приводит к увеличению переданного насадкой тепла. Для учета как отрицательных факторов ( снижение интенсивности теплообмена), так и положительных ( увеличение поверхности теплообмена) был использован объемный коэффициент теплообмена av, характеризующий теплосъем с единицы объема аппарата, величина которого с увеличением объемной концентрации материала возрастает. [40]
Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя и очень резко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловыделением предварительный подогрев может составить до 0 9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. [41]
При сушке влажных материалов в барабане происходит передача тепла конвекцией от газов к падающим частицам и к поверхности материала в завале и на лопатках, а также перенос тепла теплопроводностью от нагретых внутренних устройств аппарата к материалу. Вследствие хорошего перемешивания материала допустимы большие удельные плотности теплового потока, не приводящие к изменениям физико-химических свойств частиц в процессе сушки. Поданным [65], количество тепла, переданного материалу во время ссыпания, составляет примерно 70 % всего теплового потока в барабанной сушилке. Гидродинамика процесса, протекающего в сушилке, чрезвычайно сложна: трудно определить время пребывания частиц в барабане; скоростные потоки газа неравномерны по сечению барабана; температурные поля также неравномерны из-за гидравлического сопротивления струй материала. Ссыпающийся материал захватывает газ, который при этом опускается вниз, вследствие чего возникают поперечные потоки. Поэтому при расчете барабанных сушилок необходимо пользоваться объемными коэффициентами теплообмена. [42]
Страницы: 1 2 3